CIP 2015 : C22C 38/00 : Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00).

CIP2015CC22C22CC22C 38/00[m] › Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00).

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
Notas[n] desde C22C 1/00 hasta C22C 38/00:
Notas[g] desde C22C 33/00 hasta C22C 38/00: Aleaciones ferrosas
Notas[n] desde C22C 37/00 hasta C22C 38/00:
  • En los grupos C22C 37/00 y C22C 38/00, se aplica la regla del último lugar, es decir en cada nivel jerárquico, salvo que se indique lo contrario, una aleación se clasifica en el último lugar apropiado previsto para uno de los componentes de la aleación.

C22C 38/02 · que contienen silicio.

C22C 38/04 · que contienen manganeso.

C22C 38/06 · que contienen aluminio.

C22C 38/08 · que contienen níquel.

C22C 38/10 · que contienen cobalto.

C22C 38/12 · que contienen tungsteno, tántalo, molibdeno, vanadio o niobio.

C22C 38/14 · que contienen titanio o circonio.

C22C 38/16 · que contienen cobre.

C22C 38/18 · que contienen cromo.

C22C 38/20 · · con cobre.

C22C 38/22 · · con molibdeno o tungsteno.

C22C 38/24 · · con vanadio.

C22C 38/26 · · con niobio o tántalo.

C22C 38/28 · · con titanio o circonio.

C22C 38/30 · · con cobalto.

C22C 38/32 · · con boro.

C22C 38/34 · · con más de 1,5% en peso de silicio.

C22C 38/36 · · con más de 1,7% en peso de carbono.

C22C 38/38 · · con más de 1,5% en peso de manganeso.

C22C 38/40 · · con níquel.

C22C 38/42 · · · con cobre.

C22C 38/44 · · · con molibdeno o tungsteno.

C22C 38/46 · · · con vanadio.

C22C 38/48 · · · con niobio o tántalo.

C22C 38/50 · · · con titanio o circonio.

C22C 38/52 · · · con cobalto.

C22C 38/54 · · · con boro.

C22C 38/56 · · · con más de 1,7% en peso de carbono.

C22C 38/58 · · · con más de 1,5% en peso de manganeso.

C22C 38/60 · que contienen plomo, selenio, teluro o antimonio, o más de 0,04% en peso de azufre.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Artículo moldeado por estampado en caliente y método para producir un artículo moldeado por estampado en caliente.

(29/06/2016) Un acero estampado en caliente que consiste en, en % en masa: C: 0,030% a 0,150%; Si: 0,010% a 1,00%; Mn: 1,50% a 2,70%; P: 0,001% a 0,060%; S: 0,001% a 0,010%; N: 0,0005% a 0,0100%; Al: 0,010% a 0,050%, y opcionalmente uno o más de B: 0,0005% a 0,0020%; Mo: 0,01% a 0,50%; Cr: 0,01% a 0,50%; V: 0,001% a 0,100%; Ti: 0,001% a 0,100%; Nb: 0,001% a 0,050%; Ni: 0,01% a 1,00%; Cu: 0,01% a 1,00%; Ca: 0,0005% a 0,0050%; REM: 0,0005% a 0,0050%, y un resto de Fe e impurezas inevitables, donde cuando [C] representa una cantidad de C en % en masa, [Si] representa una cantidad de…

Lámina de acero inoxidable ferrítico excelente en brillo superficial y resistencia a la corrosión, y método para producir la misma.

(29/06/2016). Solicitante/s: Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation. Inventor/es: ISHIMARU,EIICHIRO, HATANO,MASAHARU, TAKAHATA,SHIGENORI, YAMAGISHI,AKIHITO.

Una lámina de acero inoxidable ferrítico que es excelente en brillo superficial y resistencia a la corrosión, que comprende: en % en masa: C: 0,001 a 0,03% Si: 0,01 a 1,0%, Mn: 0,01 a 1,5%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,01%, Cr: 12 a 16%, N: 0,001 a 0,03%, Nb: 0,05 a 0,3%, Ti: 0,03 a 0,15%, Al: 0,05 a 0,5%, Sn: 0,01 a 1,0%; y opcionalmente, que contiene además un elemento o más de Ni: 0,01 a 0,5%, Cu: 0,01 a 0,5%, Mo: 0,01 a 0,5%, V: 0,01 a 0,5%, Zr: 0,01 a 0,5%, Co: 0,01 a 0,5%, Mg: 0,0001 a 0,005%, B: 0,0003 a 0,005%, y Ca: 0,0003 a 0,005%; y siendo el resto de la lámina de acero Fe e impurezas inevitables, y satisfaciendo la relación de 1≤Nb/Ti≤3,5.

PDF original: ES-2581315_T3.pdf

Método para fabricar un elemento de acero formado en una prensa caliente y el elemento de acero formado en la prensa caliente.

(15/06/2016) Un método para fabricar un elemento de acero formado en prensa caliente, comprendiendo el método: una etapa de uso de una lámina de acero galvanizado, teniendo un acero base de la misma una composición química que comprende C: no menor del 0,10 % (% en masa, esto mismo se aplica a un componente químico a continuación), no mayor del 0,35 %, Mn: no menor del 1,0 %, no mayor del 3,5 %, Si: no menor del 0,1 %, no mayor del 2,5 %, Al: no mayor del 0,5 % (sin incluir el 0 %), opcionalmente B: no mayor del 0,005 % (sin incluir el 0%), opcionalmente Ti y/o Nb: no mayor del 0,10 % en total (sin incluir el 0%), opcionalmente Ni y/o Cu: no mayor del 0,5 % en total (sin incluir el 0 %), y opcionalmente Cr y/o Mo: no mayor del 3,5%, en total (sin incluir el 0 %), siendo el resto hierro e impurezas inevitables; una etapa de calentamiento para calentar…

Acero de varias capas y procedimiento de producción de acero de varias capas.

(15/06/2016) Acero de varias capas que comprende una combinación de dos tipos de aceros laminados y tratados con calor, teniendo cada uno de ellos una composición química y una microestructura diferentes o propiedades mecánicas diferentes, caracterizado porque el acero de varias capas está formado por una primera capa y una secunda capa , y porque la primera capa comprende un primer acero con forma de plancha que comprende, en % en masa, de 0,05 a 0,4 de C, de 0,05 a 3,0 de Si, de 0,05 a 3,0 de Mn, siendo el resto Fe e impurezas evitables y, opcionalmente, uno o más elementos del 0,001 al 0,1% en masa de Nb, del 0,001 al 0,1% en masa de Ti, de 0,001 a 0,5% en masa 10 de V, de 0,01 a 16,0% en masa…

Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta.

(15/06/2016). Solicitante/s: voestalpine Precision Strip AB. Inventor/es: MILLWARD,CHRIS, NAWAZ,AZHAR, LÖF,ALEXANDER.

Tira de acero inoxidable martensítico/austenítico laminada en frío y endurecida para válvulas de aletaa de los compresores, en la que la tira de acero a) está hecha de acero que consiste en % en peso (% en peso): C 0,3 - 0,5 Si 0,2 - 0,8 Mn 0,2 - 1,0 Cr 12,0 - 15,0 Mo 0,5 - 2,0 N 0,02 - 0,15 V 0,01 - 0,20 Ni ≤ 2,0 Co ≤ 2,0 Cu ≤ 2,0 W ≤ 2,0 Al ≤ 0,06 Ti ≤ 0,05 Zr ≤ 0,05 Nb ≤ 0,05 Ta ≤ 0,05 B ≤ 0,01 Ca ≤ 0,009 REM ≤ 0,2 Siendo el resto Fe e impurezas b) tiene una matriz que consiste en martensita templada y entre 5 y 15% en volumen de austenita, c) tiene una resistencia a la tracción (Rm) entre 1970-2300 MPa, d) tiene un espesor de 0,07 - 3 mm y una anchura de ≤ 500 mm.

PDF original: ES-2643579_T3.pdf

Lámina de acero de fase dual y procedimiento para la producción de la misma.

(15/06/2016) Una lámina de acero de fase dual que tiene una resistencia a la tensión de 540 MPa o mayor, que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,1%; Mn: 0,2 a 3%; Al: 0,04 a 1,5%; Ti: 0,015 a 0,2%; Si: 0 a 0,5%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 a 0,2%; Cr: 0 a 2%; W: 0 a 0,5%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; B: 0 a 0,002%; P: 0,01% o menos; S: 0,005% o menos; N: 0,01% o menos, en los cuales [Ti] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S] ≥ 0% se cumple y cuando se establece Ex.C (%) ≥ [C] - 12/48 x {[Ti] + 48/93 x [Nb] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S]},…

Acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura.

(08/06/2016) Un acero inoxidable de baja aleación dúplex, superior en resistencia a la corrosión de la soldadura, caracterizado por que el acero inoxidable dúplex consiste, en % en masa, en: C: 0,001 a 0,06%, Si: 0,1 a 1,5%, Mn: 2,0 a 4,0%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,005%, Cr: 23,0 a 27,0%, Ni: 2,0 a 6,0%, Mo: 0,5 a 2,5%, Cu: 0,5 a 3,0%, V: 0,05 a 0,25%, Al: 0,003 a 0,045%, O: 0,0005 a 0,007%, y N: 0,20 a 0,28%; y comprende además uno, dos o más elementos, seleccionados de: Ca: 0,0005 a 0,0050%, Mg: 0,0005 a 0,0050%, y REM:0,005 a 0,050%; y opcionalmente comprende uno, dos o más elementos, seleccionados de: Nb: 0,02 a 0,08%, Co: 0,02 a 1,00%, B: 0,0040% o menos, Ti: 0,05% o menos, Zr: 0,02% o menos, Ta: 0,07% o menos, W: 1,0% o…

Alambrón de acero de alta tenacidad y perno de alta tenacidad con excelente resistencia a fractura retardada, y método para su fabricación.

(08/06/2016) Un alambrón de acero de alta tenacidad que tiene una resistencia a tracción de 1300 MPa o mayor que consiste en, en % en masa, C: de 0,10 a 0,55%, Si: de 0,01 a 3%, y Mn: de 0,1 a 2%, que contiene además uno o más de Cr: de 0,05 a 1,5%, V: de 0,05 a 0,2%, Mo: de 0,05 a 0,4%, Nb: 0:001 to 0,05%, Cu: de 0,01 a 4%, Ni: de 0,01 a 4%, y B: de 0,0001 a 0,005%. que opcionalmente contiene además uno o más de Al: de 0,003 a 0,1%, Ti: de 0,003 a 0,05%, Mg: de 0,0003 a 0,01% Ca: de 0,003 a 0,01%, y Zr: de 0,0003 a 0,01%, y que tiene el resto de Fe e impurezas inevitables, siendo la estructura una estructura de martensita revenida, estando formada la superficie del alambrón de acero con (a) una capa nitrurada que tiene un espesor desde la superficie del alambrón…

Método para producir un elemento de acero moldeado por presión en caliente.

(25/05/2016) Un método para fabricar un elemento de acero conformado por presión en caliente, fabricándose el elemento de acero mediante calentamiento de una hoja de acero que tiene una composición química que consiste en C: de 0,10 a 0,30 % (en porcentaje en masa, lo mismo se aplica al resto de componentes químicos), Si: de 1,0 a 2,5 %, Si+Al: de 1,0 a 3,0 % en total, y Mn: de 1,5 a 3,0 %, opcionalmente 1 % o menos de Cr (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,10 % o menos de Ti (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,005 % o menos de B (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,5 % o menos de Ni y/o…

Lámina de acero dura extra-delgada y método de fabricación de la misma.

(25/05/2016) Una lámina de acero dura, extra-delgada que tiene un espesor de lámina de 0,400 mm o menor, que comprende, en % en masa, C: 0,800 % o menos; N: 0,600 % o menos; Si: 2,0 % o menos; Mn: 2,0 % o menos; P: 0,10 % o menos; S: 0,100 % o menos; Al: 3,0 % o menos; opcionalmente uno o más seleccionados de O: 0 a 0,200 %; Ti: 0 a 4,00 %; Nb: 0 a 4,00 %; REM: 0 a 4,00 %; B: 0 a 0,0300 %; Cu: 0 a 8,00 %; Ca: 0 a 1,00 %; Ni: 0 a 8,00 %; Cr: 0 a 20,00 %, y Sn, Sb, Mo, Ta, V y W cada uno en una cantidad de 0,10 % o menor, y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en la que la lámina de acero dura, extra-delgada contiene 0,05 % o más, en fracción de volumen, de una segunda fase que tiene un eje mayor medio de 0,10 μm o mayor y un eje menor medio de 0,05 μm o mayor…

Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma.

(18/05/2016) Una pieza estampada en caliente que comprende: una composición química que consiste en, % en masa: C: del 0,120 % al 0,400 %; Si: del 0,005 % al 2,000 %; Mn o Cr, o ambos: del 1,00 % al 3,00 % en total; Al: del 0,005 % al 0,100 %; B: del 0,0003 % al 0,0020 %; P: no más del 0,030 %; S: no más del 0,0100 %; O: no más del 0,0070 %; N: no más del 0,0070 %; Ti: del 0 % al 0,100 %; Nb: del 0 % al 0,100 %; V: del 0 % al 0,100 %; Ni: del 0 % al 2,00 %; Cu: del 0 % al 2,00 %; Mo: del 0 % al 0,50 %; Ca o REM (por sus siglas en inglés), o ambos: del 0 % al 0,0300 % en total; y el resto: Fe e impurezas; y una estructura representada por: una fracción…

Procedimiento para producir una plancha, fleje o lámina de acero de contenido en carbono ultra-bajo.

(11/05/2016) Procedimiento para producir fleje o lámina de acero de contenido en carbono ultra-bajo, comprendiendo dicho procedimiento: - producir una masa fundida de acero desgasificado a vacío en una etapa de fabricación de acero que comprende un tratamiento de la cuchara que comprende, en peso, • a lo sumo 0,003% de carbono, • a lo sumo 0,004% de nitrógeno, • a lo sumo 0,20% de fósforo, • a lo sumo 0,020% de azufre, • e hierro de equilibrio e impurezas inevitables, - en el que se obtiene un contenido en oxígeno fijado como objetivo de la masa fundida al final del tratamiento de la cuchara de la masa fundida por medición del contenido en oxígeno real de la masa fundida seguido por adición de una cantidad adecuada de aluminio…

Tubería de acero sin soldadura y método de fabricación de la misma.

(11/05/2016) Tubería de acero sin soldadura que consiste en: en % en peso, C: 0,03 a 0,08%, Si: no más de 0,25%, Mn: 0,3 a 2,0%, P: no más de 0,05%, S: no más de 0,005%, Al: 0,001 a 0,10%, Cr: 0,02 a 1,0%, Ni: 0,02 a 1,0%, Mo: 0,02 a 0,8%, N: 0,002 a 0,008%, Ca: 0,0005 a 0,005% , Nb: 0,01 a 0,1%, y opcionalmente Ti: no más de 0,010%, Cu: no más de 1,0%, y/o V: no más de 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, y con un grosor de pared no inferior a 50 mm, en donde en una sección transversal perpendicular a una dirección axial de la tubería de acero sin soldadura, el tamaño medio del grano de cristal de los granos de austenita primaria en una parte cercana a la superficie es inferior a 80 μm, donde la parte cercana a la superficie es un área de 500 μm X 500 μm…

Material de acero.

(11/05/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KAWANO, KAORI, TANAKA,YASUAKI, TASAKA,MASAHITO, NAKAZAWA,YOSHIAKI, TOMIDA,TOSHIRO.

Un material de acero que consiste, en % en masa, en: C: mayor que 0,05% a 0,18%; Mn: 1% a 3%; Si: mayor que 0,5% a 1,8%; Al: 0,01% a 0,5%; N: 0,001% a 0,015%; uno o ambos de V y Ti: 0,01% a 0,3% en total; Cr: 0% a 0,25%; Mo: 0% a 0,35%; P: 0,02% o menos; S: 0,005% o menos; y el resto: Fe e impurezas; y 80% o más de bainita en % en área, y 5% o más en total en % en área de una, dos o más seleccionadas del grupo que consiste en ferrita, martensita y austenita, en donde: el tamaño de bloque promedio de la bainita es menos de 2,0 μm, y el diámetro promedio de grano de toda la ferrita, martensita y austenita es menos de 1,0 μm; la nanodureza media de la bainita es 4,0 GPa a 5,0 GPa; y los carburos del tipo MX que tienen cada uno un diámetro de círculo equivalente de 10 a 50 nm tienen un espaciado promedio de granos de 300 nm o menos entre ellos.

PDF original: ES-2650487_T3.pdf

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Placa de acero para forjado en frío y proceso para producir la misma.

(04/05/2016) Una placa de acero para el forjado en frío que comprende: una placa de acero laminada en caliente, en la que la placa de acero laminada en caliente comprende: en términos de porcentaje en masa, C: 0,13% a 0,20%; Si: 0,01% a 0,8%; Mn: 0,1% a 2,5%; P: 0,003% a 0,030%; S: 0,0001% a 0,008%; Al: 0,01% a 0,07%; N: 0,0001% a 0,02%; y 0:0,0001% a 0,0030%, con un resto que es Fe e impurezas inevitables, un valor A representado por la siguiente fórmula está en un intervalo de 0,0080 o menos, un espesor de la placa de acero laminada en caliente está en un intervalo de 2 mm a 25 mm, y un porcentaje de área de bandas de perlitas que tienen longitudes de 1 mm o más está en un intervalo de no más que un valor K representado por la siguiente fórmula en una región de 4/10t a 6/10t cuando un espesor de placa está indicado…

Lámina de acero de alta resistencia que tiene tenacidad superior a temperaturas criogénicas, y método para fabricar la misma.

(04/05/2016) Una lámina de acero de alta resistencia que tiene tenacidad superior a temperaturas bajas extremas, que comprende, en porcentaje en peso, 0.02 a 0.06% de C, 0. 1 a 0.35% de Si, 1.0 a 1.6% de Mn, 0.02% o menos (pero no 0%) de Al, 0.7 a 2.0% de Ni, 0.4 a 0.9% de Cu, 0.003 a 0.015% de Ti, 0.003 a 0.02% de Nb, 0.01% o menos de P, 0.005% o menos de S, el resto es Fe e impurezas inevitables, en donde la lámina de acero de alta resistencia satisface la condición de [Mn]+5.4[Si]+26[A1]+32.8[Nb]<4.3 donde [Mn], [Si], [Al], y [Nb] indican contenidos de Mn, Si, Al, y Nb en porcentaje en peso, respectivamente, en donde la microestructura de la lámina de acero consiste, en porcentaje de área, de 99% o más de ferrita acicular y 1%…

Chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de curado del recubrimiento en cocimiento en horno y propiedad de envejecimiento lento en frío y proceso para producirlo.

(04/05/2016) Una chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de endurecimiento en horno de la pintura y propiedad de resistencia al envejecimiento a temperatura normal que comprende, en % en masa, C: 0,0005 - 0,0040%, Si: 0,8% o menos, Mn: 2,2% o menos, S: 0,0005 - 0,009%, Cr: 0,4 - 1,3%, 1 O: 0,003 - 0,020%, P: 0,045 - 0,12%, B: 0,0002 - 0,0010%, Al: 0,008% o menos, N: 0,001 - 0,007%, opcionalmente uno o más seleccionado entre Mo: 0,001 - 1,0%, más opcionalmente uno o más de V, Zr, Ce, Ti, Nb y Mg en un total del 0,001 - 0,02%, opcionalmente además, y el resto Fe e impurezas inevitables, cuya BH170 evaluada aplicando tratamiento…

Lingote de acero para forja y cigüeñal integral.

(04/05/2016) Un lingote de acero para forja colado con un molde donde: la densidad numérica DBOT de inclusiones de 5 a 10 μm en el diámetro más largo observadas en un corte transversal del acero es de 10 a 80 piezas/cm2 en la parte inferior del lingote de acero que varía desde el extremo inferior del lingote de acero hasta 20 % de la parte inferior de la altura total del lingote de acero en la dirección de la gravedad; la densidad numérica DTOP de inclusiones de 5 a 10 μm en el diámetro más largo observadas en un corte transversal es de 20 a 90 piezas/cm2 en la parte superior del lingote de acero desde el extremo superior del lingote de acero hasta 20 % de la altura total del lingote de acero; la densidad numérica de inclusiones de 40 μm o más…

Chapa de acero lamimada en frío, chapa de acero galvanizado de alta resistencia y chapa de acero galvanizado por inmersión en caliente aleada de alta resistencia qie tiene excelente conformabilidad y soldabilidad, y métodos para fabricar las mismas.

(04/05/2016) Una chapa de acero laminada en frío de alta resistencia que tiene excelente conformabilidad y soldabilidad, que comprende, en términos de % en masa: C: no menor que 0,05% y no más que 0,095%; Cr: no menor que 0,1-5% y no más que 2,0%; B: no menor que 0,0003% y no más que 0,01%; Si: no menor que 0,3% y no más que 2,0%; Mn: no menor que 1,7% y no más que 2,6%; Ti: no menor que 0,005% y no más que 0,14%; P: no más que 0,03%; S: no más que 0,01%; Al: no más que 0,1%; N: menor que 0,005%; O: no menor que 0,0005% y no más que 0,005%; y opcionalmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en: Ni: menor que 0,05%; Cu: menor que 0,05%; W: menor que 0,05%; y V: no menor que 0,01% y no más que 0,14%, siendo el resto hierro…

Método para colar en continuo un desbaste plano.

(27/04/2016) Un método para colar en continuo un desbaste plano , comprendiendo el método una serie de: una etapa 1 de colar con una lingotera un desbaste plano que tiene una sección transversal redonda; una etapa 2 de reducir el espesor del desbaste plano por una pluralidad de pares de rodillos que consisten en rodillos cilíndricos cuyos ejes están dispuestos en dirección horizontal hasta que no haya ninguna porción no solidificada en el interior del desbaste plano , para formar en el desbaste plano un par de superficies paralelas; una etapa 3 de reducir alternativamente el espesor en el desbaste plano solidificado completamente después de…

Acero inoxidable y cuerpo de herramienta de corte hecho de acero inoxidable.

(27/04/2016). Solicitante/s: UDDEHOLMS AB. Inventor/es: TIDESTEN, MAGNUS, GUNNARSSON, STAFFAN.

Acero para un soporte de herramientas o un cuerpo de herramienta de corte que consiste en % de peso (% de peso): C 0.14 - 0.25 N 0.06 - 0.15 Si 0.7 - 1.2 Mn 0.3 - 1.0 Cr 12 - 15 Ni 0.3 - 0.8 Mo 0.05 - 0.4 V 0.05 - 0.4 Al 0.001 - 0.3 Opcionalmente P ≤0.05 S ≤0.5 Cu ≤3 Co ≤5 W ≤0.5 Nb ≤0.1 Ti ≤0.1 Zr ≤0.1 Ta ≤0.1 B ≤0.01 Be ≤0.2 Se ≤0.3 Ca 0.0003 - 0.009 O 0.003-0.01 Mg ≤0.01 REM ≤0.2 El resto Fe aparte de impurezas.

PDF original: ES-2584829_T3.pdf

Hoja de acero laminado en caliente y su método de fabricación.

(20/04/2016) Una hoja de acero laminado en caliente, que comprende: una composición química que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 0,001 a 2,5%; Mn: 0,10 a 4,0%; P: 0,10% o menos; S: 0,030% o menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% o menos; Ti: (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % ≤ Ti ≤ 0,3%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 al 0,2%; Cr: 0 a 2%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; y B: 0 a 0,002%, estando compuesta la parte restante por Fe e impurezas; una textura en la cual, en una parte central de un grosor de hoja que es una porción de hoja de acero seccionada en una posición de 3/8 espesor y una posición de 5/8 espesor del espesor de la hoja desde la superficie de la hoja de acero, un valor promedio…

Articulo moldeado por estampación en caliente, método para producir el mismo, y lámina de acero fina para el moldeado por estampación en caliente.

(13/04/2016). Solicitante/s: KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO. Inventor/es: MURAKAMI,TOSHIO, NAITOU,JUNYA, IKEDA,SHUSHI, OKITA,KEISUKE.

Un producto estampado en caliente, que comprende una lámina de acero formada por un método de estampación en caliente, y que tienen una estructura metálica que contiene ferrita del 30 % al 80 % por área, ferrita bainítica en menos del 30 % por área no incluyendo el 0 % por área, martensita al 30 % por área o menos sin incluir 0 % por área y austenita retenida del 3 % al 20 % por área.

PDF original: ES-2569190_T3.pdf

Acero inoxidable ferrítico y método para fabricar el mismo.

(13/04/2016). Solicitante/s: JFE STEEL CORPORATION. Inventor/es: ISHII,Tomohiro, OTA,HIROKI, ISHIKAWA,SHIN, OGATA,HIROYUKI.

Acero inoxidable ferrítico que tiene una composición que consiste, en % en masa, en C: del 0,001 % al 0,030 %, Si: del 0,03 % al 0,15 %, P: el 0,05 % o menos, S: el 0,01 % o menos, Cr: de más del 22,0 % al 28,0 %, Mo: del 0,2 % al 3,0 %, Al: del 0,01 % al 0,08 %, Ti: de más del 0,30 % al 0,80 %, V: del 0,001 % al 0,080 % y N: del 0,001 % al 0,050 %; Mn: del 0,05 % al 0,30 % y Ni: del 0,01 % a menos del 0,30 %; Nb: el 0,05 % o menos como componente opcional, uno o más componentes seleccionados del grupo que consiste en Cu: el 1,0 % o menos, Zr: el 1,0 % o menos, W: el 1,0 % o menos y B: el 0,1 % o menos como componentes opcionales; y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, y que tiene una superficie donde se distribuye TiN que tiene un diámetro de grano de 1 μm o más a una densidad de 30 partículas/mm2 o más.

PDF original: ES-2662417_T3.pdf

Acero inoxidable austenítico.

(06/04/2016). Solicitante/s: OUTOKUMPU OYJ. Inventor/es: KOSKENNISKA,JANNE.

Acero inoxidable austenítico con resistencia a la corrosión por picaduras y robustez mejoradas, caracterizado porque el acero contiene, en % de peso, 0,01-0,03% de carbono (C), 0,2-0,6% de silicio (Si), 1,0- 2,0% de manganeso (Mn), 19,0-21,0% de cromo (Cr), 7,5-9,5% de níquel (Ni), 0,4-1,4% de molibdeno (Mo), 0,2- 1,0% de cobre (Cu), 0,10-0,25% de nitrógeno (N), menos de 1,0% de cobalto (Co, menos de 0,006% de boro (B) y siendo el resto hierro (Fe) e impurezas inevitables; y porque el acero tiene valores de prueba de resistencia Rp0,2 320-450 MPa y de prueba de resistencia Rp1,0 370-500 MPa, y la resistencia a la tracción Rm es 630-800 MPa y el número equivalente (PREN) es mayor que 24.

PDF original: ES-2627264_T3.pdf

Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejorados.

(06/04/2016). Solicitante/s: Klaus Kuhn Edelstahlgiesserei GmbH. Inventor/es: WISCHNOWSKI,FRANK.

Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejoradas, presentando el acero dúplex la composición química siguiente o estando constituido por la misma: C < 0,070 % en peso, Si < 1,5 % en peso, Mn < 0,50 % en peso, Cr del 21,0 al 23,0 % en peso, Ni del 1,0 al 3,0 % en peso, Cu del 1,0 al 3,0 % en peso, N del 0,10 al 0,30 % en peso Mo < 0,5 % en peso, y el resto hierro e impurezas.

PDF original: ES-2581524_T3.pdf

Material de acero de alta resistencia que tiene una dureza sobresaliente a temperatura ultrabaja y método de producción del mismo.

(06/04/2016). Solicitante/s: POSCO. Inventor/es: UM,KYUNG-KEUN, CHOI,JONG-KYO, JANG,WOO-KIL, NOH,HEE-GOON, CHO,HYUN-KWAN.

Acero de alta resistencia con buena dureza a temperatura criogénica, que comprende, en peso: 0,01-0,06% de carbono (C), 2,0-8,0% de manganeso (Mn), 0,01-6,0% de níquel (Ni), 0,02-0,6% de molibdeno (Mo), 0,03-,5% de silicio (Si), 0,003-0,05% de aluminio (Al), 0,0015-0,01% de nitrógeno (N), 0,02% o menos de fósforo (P), 0,01% o menos de azufre (S), y opcionalmente que comprende adicionalmente, en peso, al menos uno seleccionado del grupo que consiste de 0,003-0,055 de titanio (Ti), 0,1-5,0% de cromo (Cr) y 0,1-3,0% de cobre (Cu) con un residuo de hierro (Fe) y otras impurezas inevitables, en donde dichos Mn y Ni satisfacen la condición de 8 ≤ 1,5 X Mn + Ni X 12.

PDF original: ES-2581335_T3.pdf

Tubo de acero inoxidable dúplex y método de fabricación del mismo.

(30/03/2016) Un tubo de acero inoxidable de fase dual, que comprende: un límite elástico en tracción YSLT de 689,1 MPa a 1.000,5 MPa en una dirección del eje del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, en el que el límite elástico en tracción YSLT, un límite elástico en compresión YSLC en la dirección del eje del tubo, un límite elástico en tracción YSCT en una dirección circunferencial del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, y un límite elástico en compresión YSCC en la dirección circunferencial del tubo satisfacen todas las expresiones de a , 0,90≤YSLC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCC/YSCT≤1,11 0,90≤YSCC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCT/YSLT≤1,11 …

Hoja de acero para esmaltar mediante colada continua con una resistencia a la descamación excelente y método para producirla.

(30/03/2016) Una hoja de acero esmaltada por colada continua con una resistencia a la descamación excelente caracterizada por que comprende, de % en masa, C: 0,010 % o menos, Mn: 0,03 a 1,30 %, Si: 0,100 % o menos, Al: 0,030 % o menos, N: 0,0055 % o menos, P: 0,035 % o menos, S: 0,08 % o menos, O 0,005 a 0,085 %, B: 0,0020 a 0,0250 %, opcionalmente uno o más seleccionado de Nb: menos que 0,004 % (inclusive cero), V: 0,003 a 0,15 %, y Cu: 0,01 a 0,500 %, opcionalmente además uno o más Cr, Ni, As, Ti, Se, Ta, W, Mo, Sn, Sb, La, Ce, Ca, y Mg en un 15 total de 1,0 % o menos y siendo el resto Fe e impurezas inevitables y que tiene, en óxidos complejos con un diámetro de 0,10 μm o más…

Tratamiento térmico por inducción de una pieza de trabajo anular.

(23/03/2016) Un método de tratamiento térmico por inducción eléctrica de al menos una superficie circular de una pieza de trabajo anular, comprendiendo el método las etapas de: situar yuxtapuestos un primer inductor (12a) y un segundo inductor (12b) en una posición inicial adyacente a dicha al menos una superficie circular; la posición inicial situada dentro de una zona en arco (OSC), teniendo la zona en arco (OSC) un primer límite de arco (A1) y un segundo límite de arco (B1); separar el primer y el segundo inductores en la zona en arco (OSC) mientras se suministra una potencia de tratamiento térmico en estado permanente, que tiene una magnitud de potencia en estado permanente y una frecuencia en estado permanente, a los inductores primero y segundo al desplazar el primer inductor en un primer sentido circunferencial adyacente a dicha al menos una superficie…

Chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia y proceso para producir la misma.

(16/03/2016) Una chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia que consiste en, por % en masa, C: 0,050 a 0,200%; Si: 0,01 a 1,5%; Mn: 1,0 a 3,0%; B: 0,0002 a 0,0030%; Ti: 0,03 a 0,20%; P: limitado a 0,05% o menos; S: limitado a 0,005% o menos; Al: limitado a 0,5% o menos; N: limitado a 0,009% o menos; y uno o más de Nb: 0,01 a 0,20%, V: 0,01 a 0,20%, y Mo: 0,01 a 0,20%, con el resto compuesto de Fe e impurezas inevitables, en el que una relación de una longitud de límites de grano de cristal de ángulo pequeño que son límites que tienen un ángulo de orientación del cristal de 5° o más pero menos de 15° respecto a una longitud de…

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