CIP-2021 : C22C 38/04 : que contienen manganeso.

CIP-2021CC22C22CC22C 38/00C22C 38/04[1] › que contienen manganeso.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F).

C22C 38/00 Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00).

C22C 38/04 · que contienen manganeso.

CIP2021: Invenciones publicadas en esta sección.

PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN DE UNA VÁLVULA DE MOTOR DE EXPLOSIÓN, Y VÁLVULA ASÍ OBTENIDA.

(03/11/2011) Procedimiento de fabricación de una válvula monobloque de motor de explosión, caracterizado porque - se elabora y se cuela un acero de composición, en porcentajes ponderales: - 0,45 % ≤ C ≤ 0,55 % - 12 % ≤ Cr ≤ 18 % - 1 % ≤ Si ≤ 2,5 % - trazas ≤ Mn ≤ 2 % - 0,2 % ≤ V ≤ 0,5% - trazas ≤ Mo ≤ 0,5 % - 0,05 % ≤ N ≤ 0,15 %, con 0,55 % ≤ C + N &le, 0,70 % - trazas ≤ Ni ≤ 1 % - trazas ≤ Cu ≤ 0,25 %, o Cu ≤ 0,5 Ni si Cu > 0,25 % - trazas ≤ Co ≤ 1 % - trazas ≤ W ≤ 0,2 % - trazas ≤ Nb ≤ 0,15% - trazas ≤ Al ≤ 0,025% - trazas ≤ Ti ≤ 0,010% - trazas ≤ S ≤ 0,030% - trazas ≤ P ≤ 0,040% - trazas ≤ B ≤ 0,0050%…

PLACAS CONDUCTORAS PARA ELEMENTOS DE CÉLULA DE COMBUSTIBLE.

(01/07/2011) Uso, para la fabricación de una placa conductora monopolar o bipolar para un elemento de célula de combustible, de al menos una aleación que comprende, en porcentajes en peso: del 24,0 al 27,0% de níquel; del 13,5 al 16,0% de cromo; del 1,90 al 2,35% de titanio; del 1,0 al 1,5% de molibdeno; del 0,10 al 0,50% de vanadio; como máximo el 0,08% de carbono; como máximo el 2,0% de manganeso; como máximo el 1,0% de silicio; como máximo el 0,35% de aluminio; como máximo el 0,03% de azufre; y como máximo el 0,01% de boro, consistiendo el resto en hierro e impurezas

UN ARTÍCULO DE ACERO MARTENSÍTICO ENVEJECIDO Y MÉTODO DE FABRICACIÓN.

(28/04/2011) Un artículo de aleación de acero producido por metalurgia de polvo completamente denso de polvo prealeado que tiene una microestructura martensítica envejecida para su uso como una herramienta para aplicaciones de alta temperatura que comprende, en porcentaje en peso: C 0.08 max., Mn 1.0 max., Si 1.0 max., Cr5 - 6.0, Mo 6.0 - 10.0, Ni 1.0 - 4.0, Co 9.0 - 14.0, azufre hasta 0.3 y el resto hierro e impurezas accidentales; dicho articulo una vez producido teniendo una dureza inferior a 40 HCR para proporcionar maquinabilidad; y en consecuencia dicho articulo tras un tratamiento térmico de envejecimiento martensítico teniendo una…

CHAPA DE ACERO INOXIDABLE FERRÍTICO CON EXCELENTE CONFORMADO POR PRESIÓN Y CONFORMADO SECUNDARIO Y SU MÉTODO DE FABRICACIÓN.

(25/04/2011) Una chapa de acero inoxidable ferrítico, excelente en la capacidad de conformado por presión y en la capacidad de conformado secundario, que tiene una composición consistente en 0,02% en masa, o menos, de C; 0,8% en masa, o menos, de Si; 1,5% en masa, o menos, de Mn; 0,050% en masa, o menos, de P; 0,01% en masa, o menos, de S; 8,0-35,0% en masa de Cr; 0,05% en masa, o menos, de N; 0,05-0,40% en masa de Ti; 0,10-0,50% en masa de Nb, opcionalmente uno o más seleccionado del grupo consistente en 0,5% en masa, o menos, de Ni; 3,0% en masa, o menos, de Mo; 2,0% en masa, o menos, de Cu; 0,3% en masa, o menos, de V; 0,3% en masa, o menos, de Zr; 0,3% en masa, o menos, de Al; y 0,0100% en masa, o menos, de B, y siendo el resto Fe excepto las inevitables impurezas con un producto de (%Ti × %Nb) inferior a 0,005, y la estructura metalúrgica que precipita, de…

ALEACIÓN DE HIERRO Y NÍQUEL CON ALTA DUCTILIDAD Y BAJO COEFICIENTE DE DILATACIÓN.

(20/04/2011) Aleación de hierro y níquel endurecida con solución sólida con un coeficiente de dilatación < 5 x 10 -6 /K en el intervalo de temperaturas entre temperatura ambiente y -200 °C, compuesta por, en % en peso: C 0,005-0,05% S < 0,02% Cr 1-2 Ni 35-38% Mn 0,3-1,5% Si < 0,5% Al 0,8-2,0% Ti 0,2-1,0% Nb 0,2-1,0% P < 0,02% Co 1,0-4,0% Fe resto e impurezas causadas por la producción

ALAMBRE DE ACERO PARA MUELLE QUE TIENE DURABILIDAD AL AIRE Y RESISTENCIA A LA CORROSIÓN Y PROCEDIMIENTO DE PRODUCCIÓN CORRESPONDIENTE.

(31/03/2011) Un alambre de acero para muelles conteniendo C: 0,45-0,54% (% en masa, lo mismo se aplica más adelante), Si: 1,8-2,5%, Mn: 0,05-0,9% y Cr: 0,05-2,0%, y conteniendo opcionalmente: al menos un tipo seleccionado del grupo de Nb: 0,01-0,10%, V: 0,07-0,40% y Mo: 0,10-1,0%, y/o al menos un tipo seleccionado del grupo de Ni: 0,05-1,0%, Cu: 0,05-1,0% y W: 0,10-1,0%, y/o Ti: 0,01-0,1%, donde: P y S son controlados a 0,020% o menos (incluyendo 0%), respectivamente siendo el equilibrio Fe e impurezas inevitables; una temperatura de inicio de transformación martensítica MS representada por la expresión siguiente es del rango de 280ºC a 380ºC; el número de tamaño de grano de austenita N (como se define en JIS…

MATERIAL DE ACERO INOXIDABLE FERRÍTICO PARA LOS COMPONENTES DEL PASAJE DEL GAS DE ESCAPE DE UN AUTOMÓVIL.

(23/03/2011) Un material de acero inoxidable ferrítico que tiene resistencia térmica y tenacidad a baja temperatura excelentes para los componentes del pasaje del gas de escape de un automóvil, que tiene una composición que comprende, en términos de % en masa, como máximo el 0,03% de C, como máximo el 1% de Si, del 0,6 al 2% de Mn, como máximo el 3% de Ni, del 10 al 25% de Cr, del 0,3 al 0,7% de Nb, de más del 1 al 2% de Cu, del 1 al 2,5% de Mo, del 1 al 2,5% de W, como máximo el 0,15% de Al, del 0,03 al 0,2% de V, como máximo el 0,03% de N y, opcionalmente, al menos uno de los siguientes: al menos uno de Ti y Zr en una cantidad de…

ALEACIÓN DE ACERO PARA TRABAJO EN CALIENTE.

(28/02/2011) Aleación de acero para trabajo en caliente, que contiene los elementos carbono (C), silicio (Si), manganeso (Mn), cromo (Cr), molibdeno (Mo), vanadio (V), nitrógeno (N) y elementos de impurezas además de hierro como resto, con la condición de que los elementos de la aleación tengan un contenido en peso porcentual decarbono (C) 0,35 a 0,42 silicio (Si) 0,15 a 0,29 manganeso (Mn) 0,40 a 0,70 cromo (Cr) 4,70 a 5,45 molibdeno (Mo) 1,55 a 1,95 vanadio (V) 0,40 a 0,75 nitrógeno (N) 0,011 a 0,016

ACERO PARA MUELLES DE ALTA RESISTENCIA EXCELENTE EN RESISTENCIA A LA FRACTURA POR FRAGILIDAD Y MÉTODO DE PRODUCIR EL MISMO.

(23/02/2011) Un acero para muelles de alta resistencia superior en resistencia a la fractura por fragilidad, que comprende los siguientes componentes químicos en % en masa: C: 0,4-0,6%; Si: 1,4-3,0%; Mn: 0,1-1,0%; Cr: 0,2-2,5%; P: 0,025% o menos; S: 0,025% o menos; N: 0,006% o menos; Al: 0,1% o menos; 0: 0,0030% o menos; opcionalmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en: Mg: 100 ppm o menos; Ca: 100 ppm o menos; y REM: 1,5 ppm o menos; opcionalmente uno o dos elementos seleccionados de: B: 100 ppm o menos: y Mo: 1,0% o menos; opcionalmente uno o dos elementos seleccionados de: Ni: 1.0% o menos; y Cu: 1,0% o menos; opcionalmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en: V: 0,3%…

CABLE PARA TALÓN DE PESO LIGERO Y EXCELENTE CAPACIDAD DE ESTIRAMIENTO, PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCIÓN DEL CABLE PARA TALÓN Y NEUMÁTICO DE BAJO PESO.

(15/02/2011) Un cable para talón ligero y de excelente ductilidad que tiene una composición de Mn: 5 -35 at % y AI: 5 -20 at % opcionalmente 1-7% de Cr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en los que una estructura de acero es una estructura de austenita de una fase

UN ACERO BAINÍTICO MICROALEADO CON ELEVADA RESISTENCIA A LA FATIGA Y A LA FATIGA POR CONTACTO O ROZAMIENTO.

(20/01/2011) Una aleación de acero bainítico microaleado para ruedas de raíl con elevada resistencia a la fatiga y a la fatiga por rozamiento, que comprende: C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, que se caracteriza por que comprende, en porcentaje en peso: una cantidad de C comprendida entre 0,15 y 0,35%, una cantidad de Si comprendida entre 0,6 y 1,20%, una cantidad de Mn comprendida entre 0,6 y 0,50%, una cantidad de Cr comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Ni comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Mo comprendida entre 0,10 y 0,90%, y porque comprende los elementos siguientes que tienen propiedades microaleantes, en un porcentaje en peso: - V en una cantidad comprendida entre el 0,01 y el 0,15% y - Nb, Zr, Al, Ti cada uno presente en una cantidad no superior al 0,06%, - B, Ca y N cada uno presente en una cantidad no superior…

HERRAMIENTA CON RECUBRIMIENTO.

(02/12/2010) Herramienta u objeto, particularmente una herramienta para una mecanización con desprendimiento de virutas de metales, herramienta que está formada de una parte del cuerpo de una aleación de hierro-cobaltomolibdeno/wolframio-nitrógeno esencialmente exenta de carbono, endurecida por precipitación, y lleva un recubrimiento, que está aplicado de acuerdo con el método de PVD o CVD y presenta una estructura esencialmente cristalina monofásica y cúbica de caras centradas, produciéndose la parte del cuerpo con el uso de un método pulvimetalúrgico (de PM), con una pulverización a chorro de metal líquido para la producción de bloques a partir de una aleación, que contiene en % en peso: Cobalto (Co)…

ACERO AL CROMO DEFORMABLE EN FRIO.

(27/10/2010) Acero al cromo constituido por de 14% a 20% de cromo de 0,005% a 0,05% de carbono hasta 0,01% de nitrógeno de 0,2% a 0,6% de silicio de 0,3% a 1,0% de manganeso de 0,1% a 1,0% de molibdeno hasta 0,8% de níquel de 0,2% a 1,0% de cobre 0,02% a 0,2% de selenio de 0,01% a 0,1% de arsénico así como individualmente o unos junto a otros de 0,01% a 0,1% de plomo de 0,01% a 0,5% de bismuto de 0,01% a 0,1% de antimonio de 0,005% a 0,08% de vanadio de 0,005% a 0,08% de titanio de 0,005% a 0,08% de niobio de 0,005% a 0,08% de zirconio de 0,15% a 0,65% de azufre hasta 0,20% de telurio, y el resto, inclusive unas impurezas causadas por fusión, hierro

MOLDE DE PLASTICO.

(14/10/2010) Procedimiento para la fabricación de un molde de plástico listo para usar con buena resistencia a la corrosión y alta resistencia al desgaste así como una calidad de superficie óptima con dimensiones exactas, en el que en una primera etapa una masa fundida, que contiene los elementos en % en peso carbono más del 0,25%, pero menos del 0,30% silicio más del 0,15%, pero menos del 0,35% manganeso más del 0,25%, pero menos del 0,65% fósforo menos del 0,030% azufre menos del 0,005% cromo más del 14,00%, pero menos del 15,00% molibdeno más del 0,80%, pero menos del 1,10% níquel más del 0,50%, pero menos del 1,10% nitrógeno más del 0,05%, pero menos del 0,18% hierro e impurezas…

PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE CHAPAS DE ACERO ENDURECIBLES POR COCCION, CHAPAS DE ACERO Y PIEZAS ASI OBTENIDAS.

(14/09/2010) Procedimiento de fabricación de chapas de acero endurecibles por cocción que comprende: - la fabricación de un acero cuya composición comprende, expresadas en % en peso: 0,03 =q C =q 0,06 0,50 =q Mn =q 1,10 0,08 =q Si =q 0,20 0,015 =q Al =q 0,070 N =q 0,007 Ni =q 0,040 Cu =q 0,040 P =q 0,035 S =q 0,015 Mo =q 0,010 Ti =q 0,005 entendiéndose que la misma comprende igualmente boro en una cantidad tal como:

TUBO DE LLENADO DE COMBUSTIBLE DE ACERO INOXIDABLE.

(26/08/2010) Un método de producción de un tubo de llenado de combustible que tiene un extremo de suministro de combustible con una porción expandida hecha de una tubería de un acero inoxidable ferrítico con una elongación del 30% o más mediante un ensayo de tracción uniaxial y un valor de Lankford (valor r) de 1,2 o más, en el que dicha porción expandida está formada mediante múltiples etapas de prensado en prensa punzonadora

FLEJE DE ACERO MICROALEADO LAMINADO EN CALIENTE PARA LA OBTENCION DE PIEZAS ACABADAS MEDIANTE PRENSADO EN FRIO Y CIZALLADO.

(02/08/2010) Fleje de acero microaleado bajo en carbono, laminado en caliente, con un espesor =q 0,7 mm y una microestructura de grano fino, cuyo pre-fleje antes del laminado de acabado es mantenido a una temperatura =q 900ºC, con un límite elástico comprendido entre 275 y 700 N/mm2, caracterizado por tener la composición química siguiente: C 0,04-0,08%, Mn 0,15-2,0%, Si 0,06-0,60%, P =q0,010%, S =q0,010%, Cr =q0,35%, Ni =q0,20%, Mo =q0,25%, Cu =q0,20%, Nb 0,012-0,070%, V 0,02-0,03%, Ti =q0,011%, Al =q0,025-0,050%, N =q0,0115%, siendo el resto de Fe y de impurezas inevitables, teniendo, por lo menos, el 90% de sus granos una finura mejor que el grado 10 de la norma ASTM E 112, siendo la relación entre límite de fatiga y límite elástico sFP/Rp0,2 =q90%, siendo la relación entre límite elástico y resistencia a la tracción =q 70%

TORNILLO DE ACERO CON CABEZA HUECA.

(14/07/2010) Tornillo con cabeza hueca, realizado por simples conformados sucesivos en frío, con la ayuda de un acero que comprende un porcentaje de carbono comprendido entre 0,15 y 0,25%

ALEACION DE HIERRO-NIQUEL-CROMO-SILICIO.

(15/06/2010) Aleación de hierro-níquel-cromo-silicio con, en % en peso, 34 al 42% de níquel, 18 al 26% de cromo, 1,0 al 2,5% de silicio y adiciones del 0,05 al 1% de Al, 0,01 al 1% de Mn, 0,01 al 0,26% de lantano, 0,0005 al 0,05% de magnesio, 0,01 al 0,14% de carbono, 0,01 al 0,14% de nitrógeno, máx. 0,01% de azufre, máx. 0,005% de B, opcionalmente 0,0005 al 0,07% de Ca, opcionalmente al menos uno de los elementos Ce, Y, Zr, Hf, Ti con un contenido del 0,01 al 0,3%, opcionalmente del 0,001 al 0,020% de fósforo, opcionalmente del 0,01 al 1,0% respectivamente de uno o varios de los elementos Mo, W, V, Nb, Ta, Co, el resto hierro y las impurezas habituales inherentes al procedimiento

ALEACION DE HIERRO-NIQUEL.

(14/06/2010) Uso de una aleación de hierro-níquel resistente a la fluencia y de baja dilatación con mayor resistencia mecánica, con (en % en masa) Ni40 a 43% Cmáx. 0,1% Ti2,0 a 3,5% Al0,1 a 1,5% Nb0,1 a 1,0% Mn0,005 a 0,8% Si0,005 a 0,6% Comáx. 0,5% Crmáx. 0,1% Momáx. 0,1% Cumáx. 0,1% Mgmáx. 0,005% Bmáx. 0,005% Nmáx. 0,006% Omáx. 0,003% Smáx. 0,005% Pmáx. 0,008% Camáx. 0,005% el resto hierro e impurezas inherentes a la producción, que presenta en el intervalo de temperaturas de 20 a 200ºC un coeficiente de dilatación térmica medio < 5 x 10-6/K, en la construcción de moldes de CFK

PIEZA MECANICA LISTA PARA USAR DE BAJO CONTENIDO EN CARBONO PARA DEFORMACION PLASTICA Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(05/05/2010) Pieza mecánica de altas características de acero de bajo contenido en carbono presta para su empleo, que procede de la transformación plástica de un producto siderúrgico largo laminado, que comprende las características siguientes: - la composición química de dicho acero, responde al análisis siguiente, dado en porcentajes ponderales respecto al hierro: 0,02% =q C =q 0,10% 0,04% =q Nb =q 0,10% 0,001% =q B =q 0,005% 0,10% =q Mo =q 0,35% 1,3% =q Mn =q 2,0% 0,10% =q Si =q 1,30% 0,01% =q Al =q 0,08% N =q 0,015% con Ti =q 3,5 x % de N; eventualmente de 0,001 a 0,1% de azufre, siendo el resto las inevitables impurezas residuales…

USO DE UNA ALEACION DE ACERO.

(19/04/2010) Uso de una aleación de acero, que presenta la siguiente composición dada en porcentajes de peso: Carbono(C) 0,18-0,3% Silicio (Si) 0,1-0,7% Manganeso(Mn) 1,0-2,5% Fósforo(P) máx. 0,025% Azufre(S) máx. 0,01% Cromo(Cr) 0,1-0,8% Molibdeno(Mo) 0,1-0,5% Titanio(Ti) 0,02-0,05% Boro(B) 0,002-0,005% Aluminio(Al) 0,01-0,06% Resto: hierro(Fe) e impurezas debidas a la fundición como material para componentes de vehículos automóviles

ALEACION DE HIERRO-NIQUEL-COBALTO.

(19/04/2010) Aleación de hierro-níquel-cobalto. Uso de una aleación de hierro-níquel-cobalto en la construcción de moldes de PFC con (en % en masa) Ni 30 a 35%, Co 3,0 a 6%, Al 0,001 a 0,1%, Mn 0,005 a 0,5%, Si 0,005 a 0,5%, C máx. 0,1%, resto Fe e impurezas condicionadas por la fabricación, presentando la aleación un coeficiente de dilatación térmica medio < 2,0 x 10-6/K en el intervalo de temperaturas de 20 a 200ºC

LAMINA ESTIRADA DE ACERO CALMADO CON ALUMINIO Y PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE UN ENVASE A PARTIR DE ESTA LAMINA.

(13/04/2010) Lámina estirada de acero calmado con aluminio, que comprende en peso entre 0,060 y 0,080% de carbono, entre 0,10 y 1% de manganeso, entre 0,010 y 0,100% de aluminio, entre 0,0015 y 0,0140% de nitrógeno y el resto es hierro e impurezas que resultan de la elaboración, y porque comprende un contenido de carbono en solución sólida Css de al menos 50 ppm

PROCEDIMIENTO PARA FABRICAR UN PORODUCTO DE ACERO.

(08/04/2010) Procedimiento para la fabricación de un producto de acero, especialmente una chapa o fleje de acero, con alto límite de estiramiento, - en el que a partir de un acero que contiene (en % en peso): C: leq 1,00%, Mn: 7,00 - 30,00%, Al: 1, 00 - 10,00%, Si: > 2,50 - 8,00%, Al + Si: > 3,50 - 12,00%, B: < 0,01%, Ni: < 8,00%, Cu: < 3,00%, N: < 0,60%, Nb: < 0,30%, Ti: < 0,30%, V: < 0,30%, P: < 0,01% y el resto hierro e impurezas inevitables, se produce un fleje de acero, - en el que a partir del fleje de acero se lamina en frío un fleje laminado en frío, y - en el que a partir del fleje laminado en frío obtenido por el laminado en frío se fabrica el producto de acero mediante una deformación en frío que se realiza con un grado de deformación en frío del 2,5%…

PRODUCTO DE ACERO CON CANTIDAD REDUCIDA DE AGREGADOS DE ALUMINA.

(22/02/2010) Un acero desoxidado con Al que consiste en de 0,0005 a 1,5% en masa de C, de 0,005 a 1,2% en masa de Si, de 0,05 a 3,0% en masa de Mn, de 0,001 a 0,1% en masa de P, de 0,0001 a 0,05% en masa de S, de 0,005 a 1,5% en masa de Al, y de menos de 80 pp de oxígeno total (T.O.), opcionalmente uno o más de 0,1 a 1,5% en masa de Cu, de 0,1 a 10,0% en masa de Ni, de 0,1 a 10,0% en masa de Cr, de 0,05 a 1,5% en masa de Mo, de 0,005 a 0,1% en masa de Nb, de 0,005 a 0,3% en masa de V, de 0,001 a 0,25% en masa de Ti y de 0,0005 a 0,005% en masa de B, que incluye uno o más metales de tierras raras (REMs) seleccionados del grupo de Ce, La, Pr y Nd. que incluye un REM total de no menos de 0,1 ppm y menos de 10 ppm y un REM disuelto de menos de 1 ppm, siendo el resto hierro e impurezas inevitables. que contiene agregados…

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE ACERO CON UNA PROPORCION ELEVADA DE MANGANESO Y UNA PROPORCION REDUCIDA DE CARBONO.

(10/11/2009). Ver ilustración. Solicitante/s: SMS SIEMAG AG. Inventor/es: WEISCHEDEL, WALTER, ROSE,LUTZ.

Procedimiento para la fabricación de acero con un porcentaje elevado de manganeso, de 25-30% y un porcentaje reducido de carbono, en base a arrabio o formadores líquidos de acero o escoria, caracterizado porque el proceso es iniciado mediante la introducción de ferromanganeso líquido con 6% de C y acero líquido con 0,1% de C, o arrabio líquido, en un convertidor para refinación de tipo FeMn y de una cantidad requerida de conformadores de escoria, porque a través de un soplado combinado de oxígeno a través de lanzas superiores y toberas de fondo de baño se reduce la cantidad de carbono a 0,7 - 0,8%, tras lo cual una cantidad del producto final frío de una primera fundición es agregada como medio refrigerante y tras lo cual, a través de la insuflación continua de oxígeno a través de las toberas de fondo de baño, se reduce la cantidad de carbono a 0,05 - 0,1 % C.

ACERO PARA ESPADAS Y PROCEDIMIENTO DE OBTENCION DE LAS ESPADAS CON DICHO ACERO.

(01/12/2007). Ver ilustración. Solicitante/s: MANUFACTURAS Y ARTES DE TOLEDO, S.L.. Inventor/es: ALVAREZ CEPEDA,JOSE LUIS.

Acero para espadas y procedimiento de obtención de las espadas con dicho acero, cuyo material se forma por una aleación de hierro, con carbono, silicio, manganeso, fósforo, azufre, cromo, níquel, molibdeno, vanadio, cobre y aluminio, como materiales complementarios en unas proporciones variables, realizándose las espadas mediante sendos laminados del material, en sentido longitudinal y en sentido transversal, para formar las espadas mediante corte de la lámina resultante.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UN FLEJE O CHAPA DE ACERO LAMINADO EN FRIO QUE TIENEN UNA EXCELENTE APTITUD PARA CONFORMACION.

(01/06/2007) Procedimiento para fabricar un fleje o chapa de acero laminado en frío que comprende las siguientes etapas: - Colar una masa fundida de acero que contiene (en % en peso) C: = 0, 1%, Mn: = 0, 5%, P: < 0, 03%, S: < 0, 03%, Al: = 0, 1%, N: < 0, 01%, Ti: < 0, 1%, Nb: < 0, 05%, B: = 0, 01% hierro como resto e impurezas habituales para dar un producto semiacabado, como desbastes o desbastes finos, - Calentar a fondo el producto semiacabado hasta una temperatura de precalentamiento que asciende al menos a 1000ºC, - Laminar en caliente el producto semiacabado en un escalón de laminación en caliente de acabado que comprende al menos cuatro cajas de laminación para dar un fleje laminado en caliente,…

HOJA DE ACERO DE ALTA DUCTIBILIDAD, EXCELENTE FORMABILIDAD EN PRENSA Y ALTA TEMPLABILIDAD POR DEFORMACION PLASTICA Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(01/04/2007) Una hoja de acero de alta ductilidad de excelente formabilidad en prensa y templabilidad por deformación plástica representada por una ?TS no inferior a 80 MPa, incluyendo una estructura compuesta conteniendo una fase primaria conteniendo una fase de ferrita y fase secunda- ria conteniendo una fase de austenita retenida a una re- lación en volumen no inferior a 3%, donde dicha hoja de acero tiene una composición incluyendo, en porcentaje en peso: C: No más de 0, 20%; Si: 1, 0 a 3, 0%: Mn: no más de 3, 0%; P: No más de 0, 10%; S: No más de 0, 02%; Al: No más de 0, 30%; N: No más de 0, 02%; y además Cu: 0, 5 a 3, 0%; y opcionalmente al menos uno de los grupos siguientes A a C: Grupo A: Ni: no más de 2, 0%; Grupo B: al menos uno de Cr y Mo: no más de 2, 0% en total; y Grupo C: al menos uno de Nb, Ti, y V: no más de 0, 2% en total;…

ACEROS SOLDABLES ULTRARRESISTENTES CON UNA TENACIDAD EXCELENTE A TEMPERATURAS ULTRABAJAS.

(01/01/2007) Una placa de acero que tiene una resistencia a la tracción de al menos 930 MPa (135 ksi), una energía de impacto mediante el ensayo de Charpy de muesca en V a -40ºC (-40ºF) igual o superior a 238 J (175 ft-lb), una 50% vTrs inferior a -60ºC (-76ºF), y una microestructura que comprende al menos el 90 por ciento en volumen de una mezcla de bainita inferior de grano fino y martensita en láminas de grano fino, en la que al menos 2/3 de dicha mezcla consiste en bainita inferior de grano fino transformada a partir de austenita sin recristalizar que tiene un tamaño de grano medio inferior a 10 micras, y en la que dicha placa de acero se produce a partir de acero recalentado que comprende los elementos de aleación siguientes en los porcentajes en peso indicados: del 0, 05%…

PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE TUBOS SOLDADOS Y TUBO ASI OBTENIDO.

(16/06/2006) Procedimiento de fabricación de un tubo soldado, del tipo que comprende una etapa final de estirado o de hidroformado, caracterizado porque: - se procede a la elaboración de una aleación de composición, expresada en porcentajes ponderales: - C < 2%; - Mn comprendido entre 10 y 40%, con Mn% > 21, 66 – 9, 7 C%; - Si < 5%, preferentemente < 1%, óptimamente < 0, 5%; - S < 0, 3%, preferentemente < 0, 05%, óptimamente < 0, 01%; - P < 0, 1%, preferentemente < 0, 05%; - Al < 5%, preferentemente < 0, 1%, óptimamente < 0, 03%; - Ni < 5%, preferentemente < 2%; - Mo < 5%, preferentemente < 1%; - Co < 3%, preferentemente < 1%; - W < 2%, preferentemente < 0, 5%; - Cr < 5%, preferentemente < 1%; - Nb < 1%, preferentemente < 0, 1%; - V < 1%, preferentemente < 0, 1%; - Cu < 5%, preferentemente < 1%; - N < 0, 2%, preferentemente < 0, 1%,…

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