CIP 2015 : C22C 38/22 : con molibdeno o tungsteno.

CIP2015CC22C22CC22C 38/00C22C 38/22[2] › con molibdeno o tungsteno.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F).

C22C 38/00 Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00).

C22C 38/22 · · con molibdeno o tungsteno.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Acero de baja aleación y elementos constructivos producidos con el mismo.

(28/09/2016). Solicitante/s: GESENKSCHMIEDE SCHNEIDER GMBH. Inventor/es: KÖRNER,THOMAS, KOLBE,PETER, SCHMITZ,ERNST-PETER, SCHWARZ,OTTMAR.

Acero con los siguientes porcentajes de aleación: el 0,38 - 0,45 % en peso de C el 0,6 - 0,9 % en peso de Mn como máximo el 0,025 % en peso de P como máximo el 0,035 % en peso de S el 0,9 - 1,2 % en peso de Cr el 0,15 - 0,30 % en peso de Mo el 4 % en peso de Si el 0,04 % en peso de Ti el 0,005 % en peso de B el resto hierro.

PDF original: ES-2609123_T3.pdf

Artículo moldeado por estampado en caliente y método para producir un artículo moldeado por estampado en caliente.

(29/06/2016) Un acero estampado en caliente que consiste en, en % en masa: C: 0,030% a 0,150%; Si: 0,010% a 1,00%; Mn: 1,50% a 2,70%; P: 0,001% a 0,060%; S: 0,001% a 0,010%; N: 0,0005% a 0,0100%; Al: 0,010% a 0,050%, y opcionalmente uno o más de B: 0,0005% a 0,0020%; Mo: 0,01% a 0,50%; Cr: 0,01% a 0,50%; V: 0,001% a 0,100%; Ti: 0,001% a 0,100%; Nb: 0,001% a 0,050%; Ni: 0,01% a 1,00%; Cu: 0,01% a 1,00%; Ca: 0,0005% a 0,0050%; REM: 0,0005% a 0,0050%, y un resto de Fe e impurezas inevitables, donde cuando [C] representa una cantidad de C en % en masa, [Si] representa una cantidad de…

Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta.

(15/06/2016). Solicitante/s: voestalpine Precision Strip AB. Inventor/es: MILLWARD,CHRIS, NAWAZ,AZHAR, LÖF,ALEXANDER.

Tira de acero inoxidable martensítico/austenítico laminada en frío y endurecida para válvulas de aletaa de los compresores, en la que la tira de acero a) está hecha de acero que consiste en % en peso (% en peso): C 0,3 - 0,5 Si 0,2 - 0,8 Mn 0,2 - 1,0 Cr 12,0 - 15,0 Mo 0,5 - 2,0 N 0,02 - 0,15 V 0,01 - 0,20 Ni ≤ 2,0 Co ≤ 2,0 Cu ≤ 2,0 W ≤ 2,0 Al ≤ 0,06 Ti ≤ 0,05 Zr ≤ 0,05 Nb ≤ 0,05 Ta ≤ 0,05 B ≤ 0,01 Ca ≤ 0,009 REM ≤ 0,2 Siendo el resto Fe e impurezas b) tiene una matriz que consiste en martensita templada y entre 5 y 15% en volumen de austenita, c) tiene una resistencia a la tracción (Rm) entre 1970-2300 MPa, d) tiene un espesor de 0,07 - 3 mm y una anchura de ≤ 500 mm.

PDF original: ES-2643579_T3.pdf

Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma.

(18/05/2016) Una pieza estampada en caliente que comprende: una composición química que consiste en, % en masa: C: del 0,120 % al 0,400 %; Si: del 0,005 % al 2,000 %; Mn o Cr, o ambos: del 1,00 % al 3,00 % en total; Al: del 0,005 % al 0,100 %; B: del 0,0003 % al 0,0020 %; P: no más del 0,030 %; S: no más del 0,0100 %; O: no más del 0,0070 %; N: no más del 0,0070 %; Ti: del 0 % al 0,100 %; Nb: del 0 % al 0,100 %; V: del 0 % al 0,100 %; Ni: del 0 % al 2,00 %; Cu: del 0 % al 2,00 %; Mo: del 0 % al 0,50 %; Ca o REM (por sus siglas en inglés), o ambos: del 0 % al 0,0300 % en total; y el resto: Fe e impurezas; y una estructura representada por: una fracción…

Material de acero.

(11/05/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KAWANO, KAORI, TANAKA,YASUAKI, TASAKA,MASAHITO, NAKAZAWA,YOSHIAKI, TOMIDA,TOSHIRO.

Un material de acero que consiste, en % en masa, en: C: mayor que 0,05% a 0,18%; Mn: 1% a 3%; Si: mayor que 0,5% a 1,8%; Al: 0,01% a 0,5%; N: 0,001% a 0,015%; uno o ambos de V y Ti: 0,01% a 0,3% en total; Cr: 0% a 0,25%; Mo: 0% a 0,35%; P: 0,02% o menos; S: 0,005% o menos; y el resto: Fe e impurezas; y 80% o más de bainita en % en área, y 5% o más en total en % en área de una, dos o más seleccionadas del grupo que consiste en ferrita, martensita y austenita, en donde: el tamaño de bloque promedio de la bainita es menos de 2,0 μm, y el diámetro promedio de grano de toda la ferrita, martensita y austenita es menos de 1,0 μm; la nanodureza media de la bainita es 4,0 GPa a 5,0 GPa; y los carburos del tipo MX que tienen cada uno un diámetro de círculo equivalente de 10 a 50 nm tienen un espaciado promedio de granos de 300 nm o menos entre ellos.

PDF original: ES-2650487_T3.pdf

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Rodillo de trabajo fabricado mediante revestimiento por láser y método para ello.

(13/04/2016) Un método para fabricar un rodillo de laminación sometiendo a revestimiento por láser un sustrato de eje de acero reutilizable que tiene un eje de simetría rotacional con una capa externa de recubrimiento metálico, teniendo dicha capa externa de recubrimiento metálico una composición de acero para herramientas de trabajo, que comprende las etapas de: - hacer rotar el sustrato reutilizable alrededor de su eje de simetría rotacional; - efectuar un revestimiento por láser sobre el sustrato rotatorio, formando una reserva de masa fundida sobre la superficie del sustrato rotatorio por medio de un rayo láser, y fijar la capa de recubrimiento alimentando un material en polvo a la reserva de masa fundida inducida por láser; - someter el sustrato recubierto a un tratamiento térmico compuesto por un tratamiento…

Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejorados.

(06/04/2016). Solicitante/s: Klaus Kuhn Edelstahlgiesserei GmbH. Inventor/es: WISCHNOWSKI,FRANK.

Acero dúplex con un índice de resiliencia y una maquinabilidad mejoradas, presentando el acero dúplex la composición química siguiente o estando constituido por la misma: C < 0,070 % en peso, Si < 1,5 % en peso, Mn < 0,50 % en peso, Cr del 21,0 al 23,0 % en peso, Ni del 1,0 al 3,0 % en peso, Cu del 1,0 al 3,0 % en peso, N del 0,10 al 0,30 % en peso Mo < 0,5 % en peso, y el resto hierro e impurezas.

PDF original: ES-2581524_T3.pdf

Una composición de acero de ultra alta resistencia, el proceso de fabricación de un producto de acero de ultra alta resistencia y el producto obtenido.

(15/02/2016). Solicitante/s: ARCELORMITTAL FRANCE. Inventor/es: VANDEPUTTE, SVEN, MESPLONT,CHRISTOPHE, JACOBS,SIGRID.

Un producto de acero que tiene la siguiente composición caracterizado porque dicho producto de acero comprende al menos una fase bainítica y/o una fase martensítica, y donde la distribución de fase es tal que la suma de las fase bainítica y martensítica es mayor que el 35%, y donde la resistencia a la tracción es mayor que 1000 MPa. - C: entre 1000ppm y 2500ppm - Mn: entre 12000ppm y 20000ppm - Si: entre l500ppm y 3000ppm - P: entre 100ppm y 600ppm - S: máximo 50ppm - N: máximo 100ppm - Al: máximo 1000ppm - B entre 10ppm y 35ppm - Tifactor=Ti-3.42N+10: entre 0ppm y 400ppm - Nb: entre 200ppm y 800ppm - Cr entre 2500ppm y 7500ppm - Mo entre 1000ppm y 2500ppm - Ca entre 0 y 50ppm el remanente siendo hierro e impurezas incidentales.

PDF original: ES-2278044_T3.pdf

PDF original: ES-2278044_T5.pdf

Procedimiento de tratamiento térmico de un miembro con forma de anillo, procedimiento para producir un miembro con forma de anillo, miembro con forma de anillo, corona de apoyo, cojinete de rodillos, y procedimiento para producir una corona de apoyo.

(10/02/2016) Un procedimiento para el tratamiento térmico de un miembro en forma de anillo, que comprende las etapas de: formar, mediante el giro relativo de un miembro de calentamiento por inducción dispuesto para enfrentarse a parte de un cuerpo formado en forma de anillo, fabricado con acero, para el calentamiento por inducción de dicho cuerpo formado a lo largo de la dirección circunferencial de dicho cuerpo formado , una región calentada (11A) anular calentada a una temperatura de al menos un punto A1 en dicho cuerpo formado ; y enfriar simultáneamente la totalidad de dicha región calentada (11A) a una temperatura no superior a un punto Ms, en el que se proporciona una etapa en la que se mantiene el cuerpo formado en un estado en el que se ha detenido el calentamiento,…

Aleación para cojinetes de rodamiento.

(03/02/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: BOHLER EDELSTAHL GMBH & CO KG. Inventor/es: RABITSCH, ROLAND, EBNER,REINHOLD, PEISSL,SVEN, EGLSÄER,SABINE.

Aleación para cojinetes de rodamiento de aeronaves compuesta por (en tanto por ciento en peso) del 0,45 al 1,0% de carbono como máximo el 2,0% de manganeso como máximo el 1,0% de silicio del 8,5 al 11,5% de cromo del 1,0 al 4,5% de molibdeno del 1,0 al 2,5% de vanadio como máximo el 2,0% de wolframio como máximo el 0,5% de niobio como máximo el 0,5% de tántalo como máximo el 3,0% de níquel como máximo el 0,5% de cobalto como máximo el 0,1% de aluminio como máximo el 0,01% de nitrógeno el resto hierro e impurezas debidas a la producción, en la que un porcentaje de carburo asciende del 0,5 al 7 por ciento en volumen y un porcentaje de carburos metálicos del tipo M7C3 asciende a menos del 3 por ciento en volumen.

PDF original: ES-2566492_T3.pdf

Procedimiento de fabricación de acero martensítico de límite elástico muy alto y chapa o pieza obtenida de ese modo.

(13/11/2015) Procedimiento de fabricación de una chapa de acero de grosor inferior a 3 milímetros, de estructura totalmente martensítica, con límite de elasticidad superior a 1300 MPa, que comprende las etapas sucesivas y en este orden según las cuales: - se suministra un semi-producto de acero cuya composición comprende, estando los contenidos expresados en peso, 0,15% ≤ C ≤ 0,40% 1,5% ≤ Mn ≤ 3% 0,005% ≤ Si ≤ 2% 0,005% ≤ Al ≤ 0,1% S ≤ 0,05% P ≤ 0,1% 0,025% ≤ Nb ≤ 0,1% y opcionalmente: 0,01% ≤ Ti ≤ 0,1% 0% ≤ Cr ≤ 4% 0% ≤ Mo ≤ 2% 0,0005% ≤ B ≤ 0,005% 0,0005% ≤ Ca ≤ 0,005% estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan…

Tubo reactor de reformado con vapor de agua.

(30/10/2015) Tubo reactor de reformado con vapor de agua. Tubo reactor de reformado de hidrocarburos C2+ y/o alcoholes C2+, preferiblemente etanol, con vapor de agua formado por una aleación metálica de acero inoxidable con ausencia de níquel o formado por una aleación metálica de acero inoxidable recubierto de un material con ausencia de níquel. Además, la presente invención se refiere al reformador que comprende el tubo reactor de la invención.

Utilización de un acero al cromo con estructura martensítica e inclusiones de carburos.

(12/08/2015) Utilización de un acero martensítico al cromo con 0,50 a 0,78% de carbono 0,20 a 1,30% de silicio 0,15 a 0,80% de níquel 0,30 a 1,00% de manganeso 0,01 a 0,035% de azufre 16 a 18% de cromo 1,25 a 1,50% de molibdeno 0,001 a 0,8% de wolframio 0,04 a 0,08% de nitrógeno 0,15 a 0,20% de vanadio 0,001 a 0,04% de titanio 0,001 a 0,04% de niobio 0,001 a 0,03% de aluminio 0,02 a 0,05% de cobre 0,001 a 0,04% de boro Resto hierro incluidas las impurezas condicionadas por la fusión, como material resistente a la contaminación o al agua de mar o también como material de bajo desgaste para la industria alimentaria y de bebidas, para instrumentos quirúrgicos tales como bisturís y cuchillas, como material…

Acero para herramientas de trabajo en caliente y un procedimiento para fabricar un acero para herramientas de trabajo en caliente.

(15/04/2015) Un acero para herramientas de trabajo en caliente bajo en cromo constituido por (en % en peso): C 0,08-0,40 N 0,015-0,30 C+N 0,30-0,50 Cr 1-4 Mo 1,5-3 V 0,8-1,3 Mn 0,5-2 Si 0,1-0,5 opcionalmente Ni

Acero bainítico y métodos de fabricación del mismo.

(26/11/2014) Un método de fabricación de un Acero Bainítico que comprende entre 90 % y 50 % de bainita, siendo el resto austenita, en el que el exceso de carbono permanece dentro de la ferrita bainítica a una concentración más allá de la consistente con el equilibrio con la partición parcial del carbono dentro de la austenita residual que incluye la etapa de transformar a bainita mediante enfriamiento de un acero que comprende en porcentaje en peso: carbono 0,6 % a 1,1 %, manganeso 0,3 % a 1,8 %, níquel hasta 3 %, cromo 0,5 % a 1,5 %, molibdeno hasta 0,5 %, vanadio hasta 0,2 %, 0,5 % a 2,0 % de silicio, y el resto hierro salvo por impurezas incidentales, suficientemente y rápidamente para evitar la formación…

Procedimiento para la fabricación de herramientas a partir de acero aleado y herramientas en particular para el mecanizado con arranque de virutas de metales.

(05/11/2014) Procedimiento para la fabricación de herramientas, en particular de herramientas para un mecanizado con arranque de virutas de materiales metálicos, formadas a partir de un acero aleado con una composición química en 5 % en peso de carbono (C) de 0,7 a 1,3 silicio (Si) de 0,1 a 1,0 manganeso (Mn) de 0,1 a 1,0 cromo (Cr) de 3,5 a 5,0 molibdeno (Mo) de 0,1 a 10,0 wolframio (W) de 0,1 a 19,0 vanadio (V) de 0,8 a 5,0 cobalto (Co) hasta 8,0 así como aluminio, nitrógeno, hierro y elementos de impurezas como el resto, en el que en una primera etapa se funde una aleación con la composición anterior, a excepción del elemento aluminio, y se calienta hasta una temperatura de 80 a 250 °C por encima de la temperatura de liquidus, se desoxida y se cubre la superficie de masa fundida opcionalmente en la caldera con…

Procedimiento para la fabricacion de objetos de acero para herramientas mediante la metalurgia de polvos.

(29/10/2014) Procedimiento para la fabricación, mediante metalurgia de los polvos, de objetos densos, deformados o no deformados, de acero para herramientas de alta pureza con un valor K0 según DIN 50 062 que es esencialmente de 3 como máximo, en el cual se introduce una masa fundida en un recipiente metalúrgico y se la acondiciona dentro del mismo, mejorando el grado de pureza de óxidos de la misma y ajustando la temperatura a un valor superior a la temperatura de formación de precipitaciones primarias en la aleación, fabricándose a partir de dicha masa fundida, con una temperatura que se mantiene fundamentalmente constante, un polvo con un diámetro granular medio de 50 hasta 70 mum, mediante un proceso de atomización realizado con ayuda de, al menos,…

Aleación de acero para componentes de máquina.

(08/10/2014) Componentes de máquina o elementos constructivos con una resistencia a la tracción superior a 2000 [MPa] para cargas mecánicas variables hasta una temperatura de como máximo 160 °C, formados a partir de una aleación de acero bonificada térmicamente, que contiene en % en peso carbono (C) del 0,48 al 0,55 silicio (Si) del 0,18 al 0,25 manganeso (Mn) del 0,35 al 0,45 cromo (Cr) del 4,4 al 4,7 molibdeno (Mo) del 2,9 al 3,1 vanadio (V) del 0,72 al 0,77 así como uno o varios de los siguientes elementos concomitantes o contaminantes fósforo (P) máx. 0,005 azufre (S) máx. 0,001 níquel (Ni) máx. 0,1 cobre (Cu) máx. 0,1 cobalto (Co) máx. 0,1 titanio…

Acero inoxidable ferrítico que tiene resistencia a la fluencia a temperatura elevada.

(18/06/2014) Un acero inoxidable ferrítico que consiste en: del 25 hasta el 35 por ciento en peso de cromo; del 0,9 hasta el 1,1 por ciento en peso de molibdeno; hasta el 0,005 por ciento en peso de carbono; al menos uno de niobio, titanio y tantalio, en el que el acero comprende del 0,07 hasta no más del 0,5 por ciento en peso de titanio y la suma de los porcentajes en peso de niobio, titanio y tantalio satisface la ecuación 0,5 ≤ (% de Nb + % de Ti + 1/2(% de Ta)) ≤ 0,75 hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio; hasta el 0,25 por ciento en peso de aluminio; hasta el 0,25 por ciento en peso de tungsteno; hasta el 1,0 por ciento en peso de manganeso; hasta el 0,04 por ciento en peso de nitrógeno; hasta el 0,01 por ciento en peso de…

MÉTODO DE PRODUCCIÓN DE ACERO FUNDIDO MARTENSÍTICO DE ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE Y ACERO CON DICHAS CARACTERÍSTICAS.

(22/05/2014) La invención se refiere a un método de fabricación de un acero fundido martensítico de alta dureza y excelente resistencia al desgaste bajo condiciones de abrasión e impacto para piezas de gran tamaño utilizadas como revestimientos antidesgaste en operaciones mineras de molienda y chancado, cuya composición química, expresada en porcentaje en peso, comprende 0,35-0, 55%C, 0, 60-1, 30%Si, 0, 60-1, 40%Mn, 4,5~6,50%Cr, 0,0~0,60%Ni, 0, 30-0, 60%Mo, 0,0~0,70%Cu, 0, 010-0, 10%A1, 0,0~0,10%Ti, 0,0~0,10%Zr, 0, 0-0, 050%Nb, menos de 0,035%P, menos de 0,035%S, menos de 0,030%N, opcionalmente 0, 0005-0, 005%B, opcionalmente…

Acero al cromo inoxidable martensítico.

(20/11/2013) Acero al cromo inoxidable martensítico con 0,4 hasta 0,80% de carbono 0,2 hasta 1,50% de silicio 0,15 hasta 1,00% de níquel 0,3 hasta 1,00% de manganeso 0,015 hasta 0,035% de azufre 16 hasta 18% de cromo 1,25 hasta 1,50% de molibdeno hasta 0,8% de tungsteno 0,04 hasta 0,08% de nitrógeno 0,15 hasta 0,20% de vanadio hasta 0,05% de titanio hasta 0,05% de niobio 0,001 hasta 0,03% de aluminio 0,02 hasta 0,5% de cobre hasta 0,5% de cobalto hasta 0,040% de boro resto hierro, incluidas impurezas generadas por la fundición.

Aleación de acero para herramientas de mecanizado con arranque de virutas.

(19/11/2013) Aleación de acero para herramientas de mecanizado con arranque de virutas, que consta básicamente de los siguientes elementos en porcentajes en peso: **Tabla** Resto: Fe e impuirezas.

Un cilindro forjado que cumple los requisitos de la industria de la laminación en frío y un método para la producción de dicho cilindro.

(11/09/2013) Un cilindro forjado , que comprende una composicion de acero que comprende, en terminos de % en peso,del 0,8 a menos del (>) 1% de C, del 0,2 at 0,5% de Mn, del 0,2 at 2,0% de Si, del 7,0 at 13,0% de Cr, del 0,6 al 1,6% de Mo, de mas del (>) 1,0 at 3,0% de V, que comprende edemas; menos del (>) 1% de Ni menos del (>) 2% de W, y menos del (>) 1% de Nb, y menos del (>) 1% de Ti, y menos del (>) 0,5% de Ta, y menos del (>) 0,5% de Zr, y menos del (>) 0,015% de P, y menos del (>) 0,015% de S, y menos de (>) 30 ppm de 02, y menos de (>) 100 ppm de NZ y menos de (>) 3 ppm de H2 menos…

Bloque o chapa de acero con elevadas prestaciones para piezas de grandes dimensiones.

(28/08/2013) Bloque o chapa de acero de alta resistencia cuya composición química comprende, en peso:**Fórmula** siendo el resto hierro e impurezas resultantes de la elaboración, caracterizado por el hecho de que el bloque o lachapa tiene un espesor superior a 20 mm, el acero tiene una estructura bainítica, martensito-bainítica o martensíticay por el hecho de que la separación de dureza Brinell entre las zonas más duras y las zonas menos duras delbloque o de la chapa, resultantes de las venas segregadas, es inferior a 20% de la dureza Brinell media del bloque

Acero de alta resistencia y usos de un acero de este tipo.

(14/08/2013) Acero con una elevada resistencia a la tracción, que contiene (en % en peso) C: 0,15 - 0,3 %, Si: 0,1 - 0,5 %, Mn: 0,6 - 1,8 %, Cr: 1,0 - 1,8 %, Mo: 0,10 - 0,50 %, Ni: hasta el 0,50 %, Nb: 0,030 - 0,150 %, Ti: 0,020 - 0,060 %, Al: 0,010 - 0,060 %, N: 0,008 - 0,030 %, P:< 0,030 %, S:< 0,030 %, siendo el resto hierro e impurezas inevitables.

Material de acero para herramientas de trabajo en caliente.

(25/06/2013) Material de acero para herramientas de trabajo en caliente caracterizado porque tiene una composición de aleación que en porcentaje en peso consiste en: 0, 3-0, 4 C 0, 2-0, 8 Mn 4-6 Cr 1, 8-3 Mo 0, 4-0, 6 V hierro de equilibrio e impurezas metálicas y no metálicas inevitables, comprendiendo dichas impurezas no metálicas silicona, nitrógeno, oxígeno, fósforo y azufre, que pueden estar presentes en las siguientes cantidades máximas: un máximo de 0, 25 Si un máximo de 0, 010 N un máximo de 10 ppm O un máximo de 0, 010% en peso de P un máximo de 0, 010% en peso de S

Artículo en acero de herramientas para trabajo en frío.

(11/02/2013) Un artículo de pulvimetalurgia en acero de herramientas para trabajo en frío de polvo prealeado compactado isostáticamente en caliente, atomizado con nitrógeno, que tiene tenacidad a impacto mejorada, en el que el polvo prealeado consiste de, en porcentajes de peso; 0,5 a 1,2 de carbono, 0,02 a 0,20 de nitrógeno, 0,3 a 1,3 de silicio, hasta 1 de manganeso, 6 a 9 de cromo, 0,6 a 2 de molibdeno, 0,5 a 3,0 de tungsteno, 0,2 a 2,0 de vanadio, 1,0 a 4,0 de niobio, y resto hierro e impurezas incidentales, y en el que el artículo comprende 2,5 % a 6.0% en volumen de carburos primarios MC esféricos ricos en niobio-vanadio uniformemente distribuidos en una matriz de martensita templada, y (i) 95% de los carburos primarios…

Acero inoxidable ferrítico con 19% de cromo estabilizado con niobio.

(18/07/2012) Plancha de acero inoxidable ferrítico donde la composición incluye, las proporciones estando expresadas en pesos: siendo entendido que: C

Acero de cementación o carbonitruración y procedimiento de fabricación de piezas con dicho acero.

(06/06/2012) Se contempla la incorporación del vanadio en cantidades menores 0,15 % en peso en un acero de cementación o carbonitruración. Eta adición junto con una composición concreta del resto de elemetos contribuye a elevar la templabilidad del acero y a minimizardeformaciones cuando una zona de la superficie de una pieza paracuya fabricación se ha seleccionado dicho acero es sometida a untratamiento de endurecimiento por cementación o carbonitruraciónseguido de temple en un medio poco severo

Acero y herramienta de moldeo para materiales plásticos hecha de acero.

(23/05/2012) Un acero para herramientas trabajado en caliente para el moldeado de plásticos, caracterizado porque tiene la siguiente composición en % en peso o en ppm si así se especifica: C 0,46-0,60 (Si + Al) de trazas a 0,25 Mn 0,1-2,0 Cr 3,0-7,0 (Mo + W/2) 1,5-3,1 Mo ≤ 2,6 W ≤ 1,0 V 0,30-0,70 Nb ≤ 0,1 Ti ≤ 0,1 Zr ≤ 0,1 Co ≤ 2,0 Ni ≤ 2,0 opcionalmente S 0,10-0,30 adicionalmente, si se añade S Ca 5-75 ppm O 50-100 ppm el resto de hierro e impurezas. en donde el acero después del temple a una temperatura de austenización de 950 a 1025 °C y revenido a…

COMPOSICIONES DE ACERO PARA USOS ESPECIALES.

(04/01/2012) Composición de acero según las normas ASTM A213 y A335 que definen respectivamente las calidades T23 y P23, con buen comportamiento ante la corrosión térmica por medios oxidantes, tales como los humos o el vapor de agua, caracterizada porque comprende, en peso, entre 2,3 y 2,6% de cromo, un máximo de 0,5% de silicio, entre 0,20 y 0,45% de manganeso, entre 1,45 y 1,60% de tungsteno y entre 0,05 y 0,20% de molibdeno, estando los contenidos de la composición ajustados según un modelo predeterminado , seleccionado para obtener unas características de estabilidad a la oxidación térmica sensiblemente óptimas en las condiciones dadas de comportamiento a elevada temperatura durante un largo periodo, siendo el modelo: Alfa = 2,828 Beta = 0,237 A = Cr ∗ (Mo + W + Ni + Co) Delta = 0,091…

‹‹ · 2 · · ››

 

Patentes más consultadas

 

Clasificación Internacional de Patentes 2015