.Endurecido (1/02 tiene prioridad); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple 1/62) [3]

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CIP: C21D1/18, .Endurecido (1/02 tiene prioridad); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple 1/62) [3]

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Inventos patentados en esta categoría

1.-

Procedimiento para mejorar la resistencia a la fatiga de piezas forjadas de microaleaciones de acero y vanadio, caracterizado porque dicho proceso consta de un paso para refinar el tamaño del grano, etapa que comprende a su vez: - la austenitización de dichas piezas por calentamiento de las mismas a una primera temperatura que está en el rango de entre 900 a 1.050°C, - el mantenimiento de dichas piezas a esa temperatura durante un período de remojo de 30-60 minutos hasta que la temperatura de la pieza se homogeneiza y - el enfriamiento de dicho piezas a temperatura ambiente, en donde durante las etapas de austenización, remojo y enfriamiento se proporciona un soporte...

2.-

Un procedimiento de fabricación de una banda de acero galvanizado que tiene una microestructura de predominantemente martensita y ferrita, en el que dicho acero tiene los ingredientes, en porcentaje en peso, carbono: 0,02-0,20; aluminio: 0,010-0,150; titanio: 0,01 máximo; silicio: 0,5 máximo; fósforo. 0,060 máximo; azufre: 0,030 máximo; manganeso: 0,8-2,40; cromo: 0,03-1,50; molibdeno: 0,03-1,50, que comprende sumergir dicha banda de acero a una temperatura de 727 ºC a 775 ºC durante al menos 20 segundos, enfriar dicha banda con una tasa de al menos 1 ºC por segundo, hacer pasar dicha banda a través de un recipiente de galvanizado durante un tiempo de residencia en el mismo de 2 a 9 segundos...

3.-

Método para producir un componente moldeado que tiene al menos dos regiones estructurales de diferente ductilidad a partir de un componente en bruto de acero endurecible, que se caliente de forma diferente por regiones y entonces se conforma y se dura por regiones en una herramienta de termoconformado y de endurecimiento , caracterizado por que - el componente en bruto se calienta en un dispositivo de calentamiento a una temperatura homogénea menor que el punto AC3 de la aleación, - el componente de pieza en bruto a continuación se lleva a una temperatura por encima del punto AC3 de la aleación por medio de una matriz de lámparas de infrarrojos en las regiones de primera clase y en las regiones de segunda clase...

4.-

Línea de moldeo por calor para la fabricación de un componente de perfil de chapa de acero endurecido a partirde una chapa de acero eventualmente preformada, con un primer manipulador , el cual suministra la chapa deacero a un horno continuo , en el que la chapa de acero se calienta a una temperatura que se encuentrapor encima de la temperatura de trasformación estructural al estado austenítico, así como un segundo manipulador , el cual acoge la chapa de acero calentada y la introduce en una herramienta de prensado , en la que lachapa de acero se termina de formar y se enfría para dar lugar al componente...

5.-

Un proceso para fabricar una aleación de acero al carbono de alta resistencia y alta ductilidad, comprendiendo dicho proceso: (a) formar una aleación de acero al carbono que tenga una microestructura que comprende redes de martensita alternadas con películas de austenita retenida, y (b) trabajar en frío dicha aleación de acero al carbono en una serie de pasadas sin tratamiento térmico intermedio entre las pasadas hasta una reducción suficiente para conseguir una resistencia a tracción de al menos 1034 MPa (150 ksi), en la que la etapa (a) comprende: (i) formar una composición de aleación de acero al carbono que tenga una temperatura de inicio de martensita de al menos 300 ºC, (ii) calentar dicha composición...

6.-

Un acero para herramientas trabajado en caliente para el moldeado de plásticos, caracterizado porque tiene la siguiente composición en % en peso o en ppm si así se especifica: C 0,46-0,60 (Si + Al) de trazas a 0,25 Mn 0,1-2,0 Cr 3,0-7,0 (Mo + W/2) 1,5-3,1 Mo ≤ 2,6 W ≤ 1,0 V 0,30-0,70 Nb ≤ 0,1 Ti ≤ 0,1 Zr ≤ 0,1 Co ≤ 2,0 Ni ≤ 2,0 opcionalmente S 0,10-0,30 adicionalmente, si se añade S Ca 5-75 ppm O 50-100 ppm el resto de hierro e impurezas. en donde el acero después del temple a una temperatura de austenización de 950 a 1025 °C y revenido...

8.-

Procedimiento para fabricar un componente de acero provisto de un recubrimiento metálico de protección contra la corrosión que comprende las etapas operativas siguientes: a) Proporcionar un producto plano de acero producido a partir de un material de acero que contiene el 0, 3 - 3 % en peso de manganeso, que presenta un límite elástico de 150 -1100 MPa y una resistencia a la tracción de 300 - 1200 MPa; b) Recubrir el producto plano de acero con un recubrimiento de protección contra la corrosión que comprende un recubrimiento de aleación de Zn-Ni constituido por una fase única de y-ZnNi depositada electrolíticamente sobre el producto plano de acero que contiene, además de cinc e impurezas inevitables, el 7. 15 % en peso de níquel; c) Calentar una pletina formada a partir del producto plano de acero a una temperatura...

9.-

Una aleación de acero bainítico microaleado para ruedas de raíl con elevada resistencia a la fatiga y a la fatiga por rozamiento, que comprende: C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, que se caracteriza por que comprende, en porcentaje en peso: una cantidad de C comprendida entre 0,15 y 0,35%, una cantidad de Si comprendida entre 0,6 y 1,20%, una cantidad de Mn comprendida entre 0,6 y 0,50%, una cantidad de Cr comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Ni comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Mo comprendida entre 0,10 y 0,90%, y porque comprende los elementos siguientes que tienen propiedades microaleantes, en un porcentaje en peso: - V en una cantidad comprendida entre el 0,01 y el 0,15% y - Nb, Zr, Al, Ti cada uno presente en una cantidad no superior al 0,06%, - B, Ca y N cada uno presente en una cantidad no superior...

10.-

Un proceso para fabricar un duro acero de aleación al carbono, de alta resistencia mecánica, resistente a la corrosión, que comprende: (a) formar una composición de aleación que consistente de hierro y al menos uno de los elemento de aleación que comprende carbono en proporciones seleccionadas para proporcionar a dicha composición de aleación con un intervalo de transición de martensita que tiene una temperatura de comienzo de la martensita M s de al menos 350ºC; (b) calentar dicha composición de aleación a una temperatura lo suficientemente alta para causar la austenización de la misma, bajo condiciones que causan que dicha composición de aleación asuma una fase austenita homogénea con los elementos de la aleación en solución; y (c) enfriar dicha fase austenita homogénea ...

11.- BANDA DE ACERO LAMINADA EN CALIENTE Y PROCEDIMIENTO PARA SU FABRICACION.

. Solicitante/s: RAUTARUUKKI OYJ. Inventor/es:

Una banda de acero con una microestructura que comprende martensita y/o bainita, y en la que el acero contiene, en porcentajes en peso: 0, 08%-0, 16% de C, 0, 5%-1, 5% de Cr y/o 0, 1%-0, 5% de Mo, 0, 6%-1, 1% de Mn, < 0, 015% de S y :5 0, 03% de P, 0, 01%-0, 08% de Al, 0, 1%-0, 3% de Si, 0, 0005%-0, 005% de B y 0, 01%-0, 1% de Ti, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la resistencia a la tracción de la banda de acero de 700 Mpa-1500 Mpa con un alargamiento de tracción, cuyo valor A5 es por lo menos el 6%, en el que la banda de acero es una banda de acero laminada en caliente, laminada a un espesor final de por lo menos 2 mm pero no más de 12 mm; la microestructura comprende por lo menos el 95% de martensita y/o bainita; y el límite elástico es de 600 Mpa-1.400 Mpa.

12.-

Procedimiento para producir un fleje de acero de alta resistencia, en el que se cuela acero líquido en al menos una máquina de colada continua con una o más cuerdas para formar una palanquilla y, utilizando el calor de colada, se transporta a través de un dispositivo de horno , experimenta una laminación preliminar en un dispositivo de laminación preliminar y, en un dispositivo de laminación final , se somete a una laminación de acabado para formar un fleje de acero con el grosor final deseado, y, en un procedimiento continuo, sin fin o casi sin fin, la palanquilla experimenta un laminac ión preliminar en, esencialmente, el intervalo austenítico en el dispositivo de laminación preliminar y, en el dispositivo de laminación final...

13.- PROCESO DE ELABORACION DE UN ACERO INOXIDABLE DE ESTRUCTURA BIFASICA DE FERRITA MARTENSITA Y ACERO OBTENIDO SEGUN ESTE PROCESO.

. Solicitante/s: USINOR SACILOR. Inventor/es:

LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO DE ELABORACION DE UN ACERO INOXIDABLE DE GRAN LIMITE ELASTICO Y DE GRAN CARGA A LA RUPTURA, DE ESTRUCTURA BIFASICA DE FERRITA MARTENSITA QUE PRESENTA UNA BUENA MALEABILIDAD Y UNA GRAN RESISTENCIA A LA ABRASION, EN EL QUE, EL ACERO DE SIGUIENTE COMPOSICION PONDERAL: Y 20% A 2% INHERENTES AL MODO DE ELABORACION, SE SOMETE A UN TEMPLE TRAS LA ELEVACION DE LA TEMPERATURA COMPRENDIDA ENTRE 800 Y 1200 C, Y AL MENOS UNA CONFORMACION EN FRIO DE UNA RELACION SUPERIOR A 15%. LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE TAMBIEN A UN ACERO INOXIDABLE OBTENIDO POR ESTE PROCESO.

14.- COMPOSICIONES DE ACEROS PARA HERRAMIENTAS.

. Solicitante/s: SOCIETE INDUSTRIELLE DE METALLURGIE AVANCEE S.I.M.A. SOCIETE ANONYME. Inventor/es:

COMPOSICION DE ACERO PARA HERRAMIENTAS QUE COMPRENDE, EXPRESADA EN PESO, 2,5 A 5,8% DE CR, A LO SUMO 1,3% DE V A LO SUMO 0,8% DE SI, CUANDO EL CONTENIDO DE MO ESTA COMPRENDIDO ENTRE 0,75 Y 1,75% Y A LO SUMO 0,35% DE SI CUANDO LA PROPORCION DE MO ES DE 2,5 A 3,5%, O,3 A O,4% EN PESO DE C. PROCESO DE PREPARACION Y DE CONFORMACION DE TALES ACEROS. PIEZAS ASI OBTENIDAS.

15.- UN METODO PARA PRODUCIR UN ACERO DE DOBLE FASE

. Solicitante/s: HOOGOVENS GROEP BV.

METODO DE PRODUCIR UN ACERO DE DOBLE FASE. COMPRENDE: A) LAMINAR EN CALIENTE A (A); B) LAMINAR EN FRIOA A (A); C) RECOCER EN CONTINUO (A) MEDIANTE: AK) CALENTAMIENTO DE (A) EN LA REGION DEL DIAGRAMA FE-C (A1 A A3) Y MANTENER EN DICHA REGION, Y BK) ENFRIAMIENTO DE (A) A UNA VELOCIDAD TAL QUE EL VALOR PFD.V ESTE COMPRENDIDO ENTRE 20 Y 900 Y CON UN INTERVALO DE TIEMPO AK) A BK) DE 4 SEGUNDOS; Y D) INVESTIR A (A) A 230JC DURANTE 5 A 10 SEGUNDOS, SIENDO (A) TIRA DE ESPESOR ENTRE 0,1 Y 0,5 MM Y DE ALEACION A BASE DE C (0,02 A 0,15%) Y MN (0,15 A 0,5&); D, ESPESOR DE LA TIRA EN MM, Y V, LA VELOCIDAD DE ENFRIAMIENTO EN JC/SEG DE 700 A 300JC. SE UTILIZA EN LA INDUSTRIA METALURGICA.

16.- UN METODO DE FORMAR UNA SUPERFICIE ENDURECIDA Y CEMENTADA SOBRE UNA PIEZA DE ACERO.

. Solicitante/s: DANA CORPORATION.

METODO PARA FORMAR UNA SUPERRICIE CEMENTADA EN CAJA EN UNA PIEZA DE ACERO ELABORADA.COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, SE CARBOCEMENTA LA SUPERFICIE HASTA UNA CONCENTRACION SUPERFICIAL DE CARBONO COMPRENDIDA ENTRE UN 0,9 Y UN 1,3; SEGUNDA, SE ENFRIA RAPIDAMENTE DE MANERA DIRECTA LA SUPERFICIE EN ACEITE AL OBJETO DE OBTENER UNA AUSTENIZACION EN DICHA SUPERFICIE; TERCERA, SE TEMPLA DICHA SUPERFICIE EN UN HORNO CONTROLADO A TEMPERATURA CONTROLADA; Y POR ULTIMO, SE ENDURECE LA SUPERFICIE PARA TRANSFORMAR PARTE DE LA AUSTENITA EN MARTENSITA.

17.- PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE ACEROS SIN AGRIETAMIENTO POR ENFRIAMIENTO.

. Solicitante/s: LASALLE STEEL COMPANY.

PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE ACEROS, SIN AGRIETAMIENTO POR ENFRIAMIENTO. COMPRENDE LAS SIGUIENTES ETAPAS: PRIMERA, SE CALIENTA RAPIDAMENTE LA PIEZA DE ACERO A UNA TEMPERATURA ADECUADA PARA CONVERTIR LA ESTRUCTURA DEL ACERO EN UNA ESTRUCTURA AUSTENITICA; SEGUNDA, SE ENFRIA EL ACERO EN UN MEDIO DE ENFRIAMIENTO LIQUIDO PARA CONVERTIR LA ESTRUCTURA DE LA AUSTENITA EN UNA MICROESTRUCTURA PREDOMINANTEMENTE MARTENSITICA; Y POR ULTIMO, SE TEMPLA EL ACERO SOMETIENDO LA PIEZA A TENSION MIENTRAS SE LA CALIENTA RAPIDAMENTE A UNA TEMPERATURA PREDETERMINADA, CON LO CUAL LA ESTRUCTURA DEL ACERO SE CONVIERTE EN UNA ESTRUCTURA MARTENSITICA TEMPLADA.

18.- PROCEDIMIENTO PARA AJUSTAR EL GRADO DE TEMPLE DE BANDAS DE ACERO.

. Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION.

PROCEDIMIENTO PARA AJUSTAR EL GRADO DE TEMPLE EN UNA BANDA DE ACERO PARA HOJALATA. LA BANDA DE ACERO LAMINADA EN FRIO SE DESENROLLA DEL CARRETE . EL AJUSTE SE REALIZA POR EL RECOCIDO POR INMERSION QUE COMPRENDE LAS FASES DE LIMPIAR LA SUPERFICIE EN LA UNIDAD DE LIMPIEZA, SUMERGIR LA BANDA EN EL TANQUE CON UNA SOLUCION ACUOSA DE UNA SAL METALICA, INTRODUCIENDOSE EN EL HORNO DE RECOCIDO CONTINUO . A CONTINUACION PASA POR EL HORNO DE SOBREENVEJECIMIENTO Y SE SOMETE A LAMINACION EN SECO O HUMEDO EN EL TREN DE LAMINACION . LA UNIDAD PARA DESREBABAR Y AJUSTE FINO PRECEDE AL CARRETE ENROLLADOR . FINALMENTE SE TRATARA EN LAS CADENAS ELECTRICAS DE FABRICACION DE HOJALATA ESTAÑA Y SIN ESTAÑAR (ETL, TFSL).

19.-

Sistema para realizar el termotratamiento de piezas metálicas, caracterizado por el hecho de que para evitar el detectado de la diferencia de temperatura entre la de la pieza que se trata y la del interior del horno, diferencia que induce a conclusiones erróneas en cuanto a la temperatura real de la pieza que se está tratando en el horno, se parte del hecho de que conocida la existencia de la meseta térmica del inicio de variaciones de estructura del material de las piezas metálicas a tratar en el interior del horno de tratamiento con aportación por el mismo de calor uniforme, se regula la pirometría diferencial entre los factores...

20.- UN METODO Y UN APARATO PARA TRATAR CON CALOR CADENAS DE ESLABONES DE HIERRO Y ACERO.

. Solicitante/s: KABUSHIKI KAISHA KITO.

Un método de tratar con calor cadenas de eslabones de hierro y acero por caldeo continuo por inducción de alta frecuencia y posterior enfriamiento, que comprende las etapas de: caldear continuamente cada elemento de eslabón de la cadena de eslabones de tal modo que la temperatura de caldeo en la porción curva de dicho elemento de eslabón sea más alta que en las porciones paralelas de dicho elemento de eslabón, siendo las citadas temperaturas de caldeo en las porciones curvas y paralelas de dicho elemento de eslabón superiores al punto de transformación Ac3 y siendo continuas sin variaciones bruscas; y enfriar la cadena de eslabones así caldeada, para templarla.

21.-

Procedimiento de fabricación de una pieza de acero que presenta una microestructura multifásica, comprendiendo la indicada microestructura ferrita y siendo homogénea en cada una de las zonas de la indicada pieza, que comprende las etapas que consisten en: - corta una pieza de una banda de acero cuya composición está constituida en % en peso: 0,01 < C < 0,50 % 0,50 < Mn < 3,0 % 0,001 < Si < 3,0 % 0,005 < Al < 3,0 % Mo < 1,0 % Cr < 1,5 % P < 0,10 % Ti < 0,20 % V < 1,0 %, a título opcional, uno o varios elementos tales como Ni < 2,0 % Cu < 2,0 % S < 0,05 % Nb < 0,15 % siendo el resto de la composición hierro e impurezas resultantes de la elaboración, - eventualmente pre-deformar en frío la indicada pieza, - calentar la indicada pieza hasta...

22.- CHAPAS DE ACERO LAMINADAS EN CALIENTE DE ALTA RESISTENCIA QUE TIENEN EXCELENTE EXPANSIBILIDAD Y DUCTIBILIDAD Y PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE LAS MISMAS

. Ver ilustración. Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION. Inventor/es:

Chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia que tiene excelentes expansibilidad de perforaciones y ductilidad, que comprende un acero que comprende, en masa, del 0,01 al 0,15% de carbono; del 0,30 al 2,00% de silicio; del 1,00 al 1,50% de manganeso; fósforo <= 0,03%; azufre <= 0,005%; del 0,01 al 0,50% de titanio y/o del 0,01 al 0,05% de niobio; opcionalmente del 0,0005 al 0,01% de al menos un miembro seleccionado de calcio y elementos de las tierras raras (ETR); y consistiendo el resto en hierro e impurezas inevitables, satisfaciendo los contenidos en carbono (C), silicio (Si), manganeso (Mn), titanio (Ti) y niobio (Nb) un requisito representado por la fórmula 115 <= (917 <= 480 [C%] + 100 [Si%] - 100 [Mn%]) - (790 x ([Ti%] + [Nb%]/2) 0,05 ) <= 235, teniendo dicha chapa de acero una estructura de acero que comprende no menos del 80% de ferrita y consistiendo el resto en bainita, teniendo dicha chapa de acero una resistencia de no menos de 770 N/mm 2.

23.-

Procedimiento para el tratamiento térmico de una banda de acero laminada en frío con un bajo contenido en carbono, con vistas a conferirle una estructura bifásica, o "dual phase", que comprende unos granos de martensita dispersados en una matriz de ferrita, que contiene, en peso de 0,06 a 0,2% de carbono, 0,6 a 2% de manganeso y menos de 0,5% de silicio, preferentemente entre 0,1 y 0,4% de silicio, teniendo dicha banda un espesor comprendido entre 0,3 y 2 mm, comprendiendo dicho procedimiento: #- un calentamiento hasta una temperatura de recocido superior a la temperatura A3 y una estabilización a dicha temperatura de recocido durante un periodo inferior a un minuto;...

24.- PIEZA DE ACERO DE CONSTRUCCION SOLDABLE Y PROCEDIMIENTO DE FABRICACION

. Ver ilustración. Solicitante/s: INDUSTEEL CREUSOT. Inventor/es:

Pieza de acero de construcción soldable, caracterizada porque su composición química comprende, en peso: 0, 40% ? C ? 0, 50% 0, 50% ? Si ? 1, 50% 0% ? Mn ? 3% 0% ? Ni ? 5% 0% ? Cr ? 4% 0% ? Cu ? 1% 0% ? Mo + W/2 ? 1, 5% 0, 0005% ? B ? 0, 010% N ? 0, 025% Al ? 0, 9% Si + Al ? 2, 0% eventualmente al menos un elemento escogido entre V, Nb, Ta, S y Ca, en contenidos inferiores a 0, 3%, y/o entre Ti y Zr en contenidos inferiores o iguales a 0, 5%, el resto siendo hierro e impurezas resultantes de la elaboración, los contenidos en aluminio, en boro, en titanio y en nitrógeno, expresados en milésimas de %, de dicha composición satisfacen además la relación siguiente: con K = Min (I*; J*) I* = Max (0; I) y J* = Max (0; J) I = Min (N ; N-0, 29(Ti-5)) y donde la estructura es bainítica, martensítica o martensito-bainítica y comprende además de 3 a 20% de austenita residual.

25.- ACERO QUE TIENE EXCELENTES PROPIEDADES DE FACILIDAD DE TRABAJO MEDIANTE MAQUINAS HERRAMIENTAS Y, DESPUES DE UN TRATAMIENTO TERMICO DE ENDURECIMIENTO, EXCELENTES PROPIEDADES MECANICAS Y PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DEL MISMO

. Ver ilustración. Solicitante/s: LUCCHINI SIDERMECCANICA S.P.A. Inventor/es:

Un acero que tiene excelentes propiedades de facilidad de trabajo mediante máquinas herramientas, y después de un tratamiento térmico de endurecimiento, excelentes propiedades mecánicas y variaciones de tamaño y tensiones internas casi inexistentes, comprendiendo dicho acero Carbono:,0, 05 a 0, 25% en peso.; Níquel:,2, 50 a 4, 50% en peso; Molibdeno:,2, 50 a 4, 50% en peso; Vanadio:,0, 05 a 0, 25% en peso; Manganeso:,0, 10 a 1, 10% en peso; Silicio:,0, 10 a 1, 10% en peso; Cromo:,0, 10 a 1, 10% en peso; siendo el resto hasta el 100% hierro e impurezas.

26.- PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE ACEROS DE CONSTRUCCION NO ALEADOS Y BAJOS EN CARBONO PARA LA MEJORA DE LAS CARACTERISTICAS MECANICAS DEL MATERIAL

. Ver ilustración. Solicitante/s: BAU - STAHLGEWEBE G. M. H.

Resumen no disponible.

27.- UN PROCEDIMIENTO PARA TRATAR TERMICAMENTE UN MATERIAL FERROSO ENDURECIBLE POR TRANSICION

. Solicitante/s: INTERNATIONAL NICKEL LIMITED.

Resumen no disponible.

28.- INSTALACION PARA MEJORAR LAS DEFORMACIONES PLASTICAS DE LOS CABLES Y ALAMBRES UTILIZADOS EN EL HORMIGON PRETENSADO

. Ver ilustración. Solicitante/s: ESTELLES PLANELLS,PEREGRIN.

Resumen no disponible.

29.- UN PROCEDIMIENTO PARA HACER CHAPA DE ACERO DELGADA DE GRAN RESISTENCIA A LA TRACCION

. Ver ilustración. Solicitante/s: INLAND STEEL COMPANY.

Resumen no disponible.