Procedimiento para endurecimiento de acero en prensa.
Procedimiento para endurecer en prensa el acero, mediante el cual una chapa de acero hecha de una aleación de acero endurecible se preforma en frío,
luego se transfiere a un molde que esencialmente tiene el perfil del componente preformado y allí, después de una etapa de calentamiento anterior que produce una austenización completa, se enfría a una velocidad que está por encima de la velocidad crítica de endurecimiento, de modo que se logra un endurecimiento por temple del componente preformado o se calienta una placa de acero con una composición que permite el endurecimiento por prensado a una temperatura superior a la temperatura de austenización y luego en un molde se transforma en caliente y en tal caso, al mismo tiempo, se enfría a una velocidad que está por encima de la velocidad crítica de endurecimiento, de modo que se provoca un endurecimiento, en cuyo caso el endurecimiento se provoca porque la estructura austenítica se convierte en una estructura martensítica con >90% en volumen, principalmente >95% en volumen de martensita y austenita residual, ferrita residual y/o bainita, caracterizada porque el índice de dureza en prensa IDP se determina para adaptar el molde deseado a un tipo dado de acero, en cuyo caso el índice de dureza en prensa IDP se determina por la ecuación
IDP (índice de dureza en prensa) = velocidad de enfriamiento en molde PHW / velocidad teórica de enfriamiento_PH PHK
y la velocidad de enfriamiento en el molde está predeterminada o medida para un grosor de chapa deseado y la velocidad teórica de enfriamiento durante el endurecimiento en prensa (PHK) para el material de acero cuyo contenido de boro disuelto en el material de partida es >5 ppm se determina de la siguiente manera:
PHK K/s = 1750 / (28,5*C %m + 3,5*Si %m + 2,3*Mn %m - 2*Al %m + 4*Cr %m + 3*Ni %m + 25*Mo %m - 20*Nb %m - 6,3) ^ 2,7,
y para los contenidos de boro disuelto en el material de partida <5 ppm resulta de la siguiente manera:
PHK K/s = 2750 / (28,5*C %m + 3,5*Si %m + 2,3*Mn %m - 2*Al %m + 4*Cr %m + 3*Ni %m + 25*Mo %m - 20*Nb %m - 7.0) ^ 1,8,
en donde P, S, N están contenidos como impurezas inevitables, V %m y Ti %m están incorporados a la aleación en el intervalo de < 0,5%m,
en donde todos los porcentajes están dados en porcentaje en masa y se aplica que:
IDP < 1: no se garantiza endurecimiento completo por formación de martensita
IDP = 1: puede endurecerse una placa no transformada o preformada = procedimiento indirecto
IDP > 1: en adición al procedimiento indirecto puede transformarse una placa en caliente o una seguridad en aumento frente a la transformación plástica al endurecerse (aptitud de transformación en caliente) en cuyo caso en una composición de acero deseada y un grosor de chapa deseado se mide la velocidad de enfriamiento en el molde PHW que es alcanzable de manera confiable para este grosor de chapa y a partir de la misma, de la velocidad teórica de enfriamiento durante endurecimiento en prensa PHK, se determina el índice de dureza en prensa IDP, en cuyo caso a un índice de dureza en prensa de 1 la composición adecuada de acero y la instalación dada son adecuadas para un procedimiento indirecto de endurecimiento en prensa y a un índice de dureza en prensa >1 la transformación en caliente puede realizarse a un índice creciente de dureza en prensa y mayor seguridad.
Tipo: Patente Internacional (Tratado de Cooperación de Patentes). Resumen de patente/invención. Número de Solicitud: PCT/EP2013/063282.
Solicitante: VOESTALPINE STAHL GMBH.
Nacionalidad solicitante: Austria.
Dirección: voestalpine-Straße 3 4020 Linz AUSTRIA.
Inventor/es: KURZ,THOMAS, PICHLER, ANDREAS.
Fecha de Publicación: .
Clasificación Internacional de Patentes:
- C21D1/18 QUIMICA; METALURGIA. › C21 METALURGIA DEL HIERRO. › C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION, p.ej. POR DESCARBURACION O REVENIDO (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B). › C21D 1/00 Métodos o dispositivos generales para tratamientos térmicos, p. ej. recocido, endurecido, temple o revenido. › Endurecido (C21D 1/02 tiene prioridad ); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple C21D 1/62).
- C21D1/673 C21D 1/00 […] › para el temple en concha.
- C21D11/00 C21D […] › Control o regulación del proceso durante los tratamientos térmicos.
- C21D6/00 C21D […] › Tratamiento térmico de aleaciones ferrosas.
- C21D8/00 C21D […] › Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).
- C22C38/02 C […] › C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS. › C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F). › C22C 38/00 Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00). › que contienen silicio.
- C22C38/04 C22C 38/00 […] › que contienen manganeso.
- C22C38/06 C22C 38/00 […] › que contienen aluminio.
- C22C38/44 C22C 38/00 […] › con molibdeno o tungsteno.
- C22C38/46 C22C 38/00 […] › con vanadio.
- C22C38/48 C22C 38/00 […] › con niobio o tántalo.
- C22C38/50 C22C 38/00 […] › con titanio o circonio.
- C22C38/54 C22C 38/00 […] › con boro.
- C22C38/58 C22C 38/00 […] › con más de 1,5% en peso de manganeso.
PDF original: ES-2791713_T3.pdf
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