CIP-2021 : C21D 1/20 : Temple isotérmico, p. ej. endurecido bainítico.
CIP-2021 › C › C21 › C21D › C21D 1/00 › C21D 1/20[3] › Temple isotérmico, p. ej. endurecido bainítico.
Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
C QUIMICA; METALURGIA.
C21 METALURGIA DEL HIERRO.
C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION, p.ej. POR DESCARBURACION O REVENIDO (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).
C21D 1/00 Métodos o dispositivos generales para tratamientos térmicos, p. ej. recocido, endurecido, temple o revenido.
C21D 1/20 · · · Temple isotérmico, p. ej. endurecido bainítico.
CIP2021: Invenciones publicadas en esta sección.
Tratamientos térmicos bainíticos tenaces en aceros para herramientas.
(04/03/2020) Un método para fabricar un acero, matriz o herramienta, en el que el acero tiene la siguiente composición, estando todos los porcentajes indicados en tanto por ciento en peso:
%Ceq = 0,16 - 1,9 % C = 0,16 - 1,9 %N = 0 - 1,0 %B = 0 - 0,6
%Cr < 1,8 %Ni = 0 - 6 %Si = 0 - 1,4 %Mn = 0 - 3
%Al = 0 - 2,5 %Mo = 0 - 10 %W = 0 - 10 %Ti = 0 - 2
%Ta = 0 - 3 %Zr = 0 - 3 %Hf = 0 - 3 %V = 0 - 4
%Nb = 0 - 1,5 %Cu = 0 - 2 %Co = 0 - 6
el resto está constituido por hierro y elementos traza, donde
% Ceq = %C + 0,86 * %N + 1,2 * %B, y
%Mo + ½ · %W > 2,0,
que comprende proporcionar un acero con un dominio de existencia tanto de bainita…
Chapa de acero laminada en caliente y método de fabricación de la misma.
(30/10/2019) Una chapa de acero laminada en caliente que tiene una resistencia a la tracción máxima de 980 MPa o más, comprendiendo:
una composición que consiste en, en % en masa:
C: 0,01% a 0,2%,
Si: 0,001% a 2,5% o menos,
Mn: 1% a 4,0%,
P: 0,10% o menos,
S: 0,03% o menos,
Al: 0,001% a 2,0%,
N: 0,0005% a 0,01% o menos,
O: 0,001% a 0,01% o menos,
Cu: "0" (cero) a 2,0%,
Ni: "0" (cero) a 2,0%,
Mo: "0" (cero) a 1,0%,
V: "0" (cero) a 0,3%,
Cr: "0" (cero) a 2,0%,
Mg: "0" (cero) a 0,01%,
Ca: "0" (cero) a 0,01%,
REM: "0" (cero) a 0,1%,
B: "0" (cero) a 0,01%, y
Ti o Nb o el total de ambos se encuentra en un intervalo de 0,01% a 0,30%,
opcionalmente Zr, Sn, Co, Zn, W: 1% o menos en total, y
el resto está constituido de hierro e impurezas, y
una estructura en la que el total de…
Método para fabricar un fleje de acero maleable de alta resistencia recocido en continuo.
(12/06/2019) Un método de fabricación de un producto de fleje de acero maleable de alta resistencia (HSF) continuamente recocido que incluye un límite elástico Rp0,2 de más de 340 MPa y un alargamiento total A80 de al menos un 10% en todo un tramo de al menos el 90% de la longitud de laminado (RL) de dicho producto de fleje de acero maleable de alta resistencia (HSF) continuamente recocido, comprendiendo el método las siguientes etapas:
• una etapa de aprovisionamiento para proporcionar una chapa gruesa de acero microaleado que, en términos de porcentajes en peso, se compone de los siguientes elementos de aleación:
C 0,04-0,10%,
Mn 0,5-2,2%
Si 0-2,0%, preferiblemente 0-1%,
Al 0-1,5%, preferiblemente…
Acero inoxidable dúplex de baja aleación excelente en resistencia a la corrosión y dureza de una zona afectada por el calor de soldadura.
(15/05/2019) Un acero inoxidable dúplex de baja aleación excelente en resistencia a la corrosión y dureza de una zona afectada por el calor de soldadura consistente en, en % en masa,
C: 0,06% o menos,
Si: 0,1 a 1,5%,
Mn: 2,0 a 4,0%,
P: 0,05% o menos,
S: 0,005% o menos,
Cr: 19,0 a 23,0%,
Ni: 1,0 a 4,0%,
Mo: 1,0% o menos,
Cu: 0,1 a 3,0%,
V: 0,05 a 0,5%,
Al: 0,003 a 0,050%,
O: 0,007% o menos,
N : 0,10 a 0,25%, y
Ti: 0,05% o menos, y
opcionalmente, en % en masa, Nb: 0,02 a 0,15% y que satisface NbxN de 0,003 a 0,015, donde Nb y N indican el % en masa de sus respectivos contenidos, opcionalmente uno o más de
Ca≤0,0050%,
…
Parte de vía y método para producir una parte de vía.
(08/05/2019). Solicitante/s: VOESTALPINE SCHIENEN GMBH. Inventor/es: KAMMERHOFER,CHRISTOPH, BRANTNER,HANS PETER.
Parte de vía, en particular carril para vehículos sobre carriles a base de un acero de baja aleación, caracterizada por que el acero en la cabeza del carril de la parte de vía presenta una proporción de ferrita de 5-15% en vol., una proporción de austenita de 5-20% en vol., una proporción de martensita de 5-20% en vol. y una proporción de bainita exenta de carburos de 55-75% en vol.
PDF original: ES-2715051_T1.pdf
Procedimiento de fabricación de un alambre preformado de acero de buenas características mecánicas resistente a la fragilización por hidrógeno.
(01/05/2019) Procedimiento de fabricación de un alambre preformado de acero al carbono de baja aleación con buenas características mecánicas y resistente a la fragilización por hidrógeno, alambre preformado destinado a ser usado como constituyente de conductos flexibles para el sector de la explotación petrolera off-shore, caracterizado porque presenta la siguiente composición química, expresada como porcentajes en peso de la masa total,
0,75 ≤ C % ≤ 0,95 y 0,30 ≤ Mn % ≤ 0,85
con Cr ≤ 0,4 %;V ≤ 0,16 %; Si ≤ 1,40 %
y, eventualmente, no más del 0,06 % de Al, no más del 0,1 % de Ni y no más del 0,1 % de Cu, siendo el resto hierro y las…
Acero fino estructural con estructura bainitica, pieza forjada fabricada a partir del mismo y procedimiento para fabricar una pieza forjada.
(10/04/2019). Solicitante/s: Deutsche Edelstahlwerke Specialty Steel GmbH & Co. KG. Inventor/es: REICHEL,ULRICH, SCHNEIDERS,TILL, VAN SOEST,FRANK, KRULL,HANS-GÜNTER.
Acero fino estructural con un limite elastico de al menos 750 MPa, una resistencia a la traccion de al menos 950 MPa y una microestructura, que se compone de al menos el 80 % en volumen de bainita y presenta en total como maximo 20 % en volumen de austenita residual, ferrita, perlita y / o martensita, estando compuesto el acero de ( % en peso)
C: 0,09 - 0,25 %,
Si: 0 - 1,5 %,
Mn: 0,20 - 2,00 %,
Cr: 0 - 4,00 %,
Mo: 0,6 - 3,0 %,
N: 0,004 - 0,020 %,
S: 0 - 0,40 %,
Al: 0,001 - 0,035 %,
B: 0,0005 - 0,0025 %
Nb: 0 - 0,015 %,
Ti: 0 - 0,01 %,
V: 0 - 0,10 %,
Ni: 0 - 1,5 %,
Cu: 0 - 2,0 %,
el resto hierro e impurezas inevitables, y
el contenido de Al en % de Al, el contenido de Nb en % de Nb, el contenido de Ti en % de Ti, el contenido de V en % de V y el contenido de N en % de N del acero fino estructural cumplen en cada caso la siguiente condicion:
% AI/27 + % Nb/45 + % Ti/48 + % V/25> % N/3,75.
PDF original: ES-2733805_T3.pdf
Acero para tubo de pozo de petróleo, tubo de pozo de petróleo, y método para producir el mismo.
(19/11/2018) Un artículo tubular para pozos de petróleo, que usa un acero que comprende, como una composición química, en % en masa,
C: de más del 0,35 % al 1,00 %,
Si: del 0,05 % al 0,5 %,
Mn: del 0,05 % al 1,0 %,
Al: del 0,005 % al 0,10 %,
Mo: de más del 1,0 % al 10 %,
P: 0,025 % o menos,
S: 0,010 % o menos,
O: 0,01 % o menos,
N: 0,03 % o menos,
Cr: del 0 % al 2,0 %,
V: del 0 % al 0,30 %,
Nb: del 0 % al 0,1 %,
Ti: del 0 % al 0,1 %,
Zr: del 0 % al 0,1 %,
Ca: del 0 % al 0,01 %,
B: del 0 % al 0,003 %, y
un resto que consiste en Fe e impurezas,
en donde, cuando un ancho total a la mitad del máximo de un plano cristalino correspondiente…
Elemento de absorción de impactos y método para su fabricación.
(02/10/2018) Un elemento de absorción de impactos que tiene una parte de absorción de impactos que absorbe energía de impacto al ser aplastada y plegada axialmente, en donde la parte de absorción de impactos está fabricada de una chapa de acero que comprende:
una composición química que consiste en,% en masa, C: al menos el 0,08% y como máximo el 0,30%, Mn: al menos 5 el 1,5% y como máximo el 3,5%, Si + Al: al menos el 0,50% y como máximo el 3,0%, P: como máximo el 0,10%, S: como máximo el 0,010%, N: como máximo el 0,010%, Cr: de 0 a como máximo el 0,5%, Mo: de 0 a como máximo el 0,5%, B: 0 a como máximo el 0,01%, Ti: de 0 a menos del 0,04%, Nb: de 0 a menos del 0,030%, V: de 0 a menos del 0,5%, Ca: de 0 a como máximo el 0,010%, Mg:…
Soporte longitudinal, así como procedimiento para la producción de un soporte longitudinal conformado en caliente y templado en prensa.
(13/12/2017). Solicitante/s: BENTELER AUTOMOBILTECHNIK GMBH. Inventor/es: ZIMMERMANN, ANDREAS, BOKE,JOHANNES, PELLMANN,Markus, DINGEMANS,JAN.
Soporte longitudinal , producido a partir de un acero endurecible mediante conformado en caliente y templado en prensa, presentando el soporte longitudinal tras el templado en prensa al menos dos zonas de diferente resistencia, caracterizado por que una zona de primer tipo mediante enfriamiento intermedio presenta una estructura esencialmente bainítica, estando presentes otros componentes de estructura en menos del 30 % y presentando una zona de segundo tipo una estructura esencialmente martensítica, estando presentes otros componentes de estructura en menos del 30 % y siendo una zona de paso entre la zona de primer tipo y la zona de segundo tipo inferior a 80 mm y siendo el acero endurecible un acero bonificado microaleado.
PDF original: ES-2661708_T3.pdf
Chapa de acero de alta resistencia laminada en frío y procedimiento de fabricación de dicha chapa de acero.
(13/09/2017). Solicitante/s: VOESTALPINE STAHL GMBH. Inventor/es: PICHLER, ANDREAS, PAUL,STEFAN, KRIZAN,DANIEL, NAKAYA,MICHIHARU.
Chapa de acero de alta resistencia laminada en frío que tiene,
a) una composición constituida por los siguientes elementos (en% en peso):
C 0,1 - 0,3
Mn 2,0 - 3,0
Si 0,4 - 1,0
Cr 0,1 - 0,9
Si + Cr ≥ 0,9
Al 0,2 - 0,8
Nb < 0,1
Mo < 0,3
Ti < 0,2
V < 0,2
Cu < 0,5
Ni < 0,5
B < 0,005
Ca < 0,005
Mg < 0,005
REM < 0,005
el resto Fe aparte de impurezas,
b) una microestructura multifásica que comprende (en% vol.)
austenita retenida 5 - 20
bainita + ferrita bainítica + martensita templada ≥ 80
ferrita poligonal ≤10
c) al menos una de las siguientes propiedades mecánicas
una resistencia a la tracción (Rm) ≥ 980 MPa
una elongación (A80) ≥ 4 %
una relación de expansión del agujero (λ) ≥ 20 %, preferiblemente ≥ 30% y
que cumple al menos una de las siguientes condiciones
Rmx A80 ≥13 000 MPa%
Rmx λ ≥ 40 000 MPa%.
PDF original: ES-2651149_T3.pdf
Chapa de acero de alta resistencia laminada en frío y procedimiento de fabricación de dicha chapa de acero.
(23/08/2017). Solicitante/s: VOESTALPINE STAHL GMBH. Inventor/es: PICHLER, ANDREAS, PAUL,STEFAN, KRIZAN,DANIEL, NAKAYA,MICHIHARU.
Chapa de acero de alta resistencia laminada en frío que tiene,
a) una composición constituida por los siguientes elementos (en% en peso):
C 0,1 - 0,3
Mn 2,0 - 3,0
Si 0,4 - 1,0
Cr 0,1 - 0,9
Si + Cr ≥ 0,9
Al ≤ 0,8
Nb < 0,1
Mo < 0,3
Ti < 0,2
V < 0,2
Cu < 0,5
Ni < 0,5
B < 0,005
Ca < 0,005
Mg < 0,005
REM < 0.005
el resto Fe aparte de impurezas,
b) una microestructura multifásica que comprende (en% vol.)
austenita retenida 5 - 20
bainita + ferrita bainítica + martensita templada ≥ 80
ferrita poligonal ≤10
c) al menos una de las siguientes propiedades mecánicas
una resistencia a la tracción (Rm) ≥980 MPa
una elongación (A80) ≥ 4 %
una relación de expansión del agujero (λ) ≥ 20 %, preferiblemente ≥ 30%
y que cumple al menos una de las siguientes condiciones
Rmx A80 ≥ 13 000 MPa%
Rmx λ ≥ 40 000 MPa%.
PDF original: ES-2648415_T3.pdf
Columna de automóvil y procedimiento para la producción de una columna de automóvil conformada en caliente y endurecida en prensa.
(05/04/2017). Solicitante/s: BENTELER AUTOMOBILTECHNIK GMBH. Inventor/es: ZIMMERMANN, ANDREAS, BOKE,JOHANNES, PELLMANN,Markus, DINGEMANS,JAN.
Columna de automóvil producida mediante conformación en caliente y endurecimiento en prensa, presentando la columna de automóvil después del endurecimiento en prensa al menos dos áreas con resistencias diferentes, presentando un área de un primer tipo bainita como componente de estructura principal y teniendo ésta una extensibilidad A50 entre un 10% y un 30%, presentando un área de un segundo tipo martensita como componente de estructura principal, y siendo un área de transición entre el área del primer tipo y el área del segundo tipo menor de 80 mm, caracterizada por que el área del primer tipo está configurada como brida, brida de junta y/o borde exterior de la columna de automóvil y el área del segundo tipo presenta bainita como componente de estructura adicional, y por que el límite de elasticidad y/o la resistencia a la tracción en el área de transición disminuyen o aumentan con un gradiente de más de 200 N/mm2 por cada 10 mm.
PDF original: ES-2624695_T3.pdf
Chapa de acero laminada en frío y revestida de cinc o de aleación de cinc, procedimiento de fabricación y utilización de tal chapa.
(16/11/2016) Chapa de acero laminada en frío revestida de cinc o de aleación de cinc cuya composición comprende, estando expresados los contenidos en peso, **Fórmula**
entendiéndose que Si +Al ≥ 1,30%.
estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboración, la microestructura se constituye, estando expresados los contenidos en fracción de superficie:
- del 65 al 85% de ferrita, estando constituida dicha ferrita por ferrita poligonal y por ferrita bainítica y
- del 15 al 35% de islas de martensita y de austenita residual,
comprendiendo dicha ferrita menos del 5% de ferrita no recristalizada, entendiéndose que el contenido total en austenita residual está comprendido entre el 10 y el 25% y que el contenido total en martensita…
Chapa de acero de altas características mecánicas de resistencia, de ductilidad y de formabilidad, procedimiento de fabricación y utilización de tales chapas.
(09/11/2016). Solicitante/s: Arcelormittal. Inventor/es: HENNION ARNAUD, ALLAIN,SEBASTIEN, MAHIEU,JAN, CROUVIZIER,MICKAËL DENIS, MASTRORILLO,THIERRY.
Chapa de acero laminada en frío y recocida de resistencia mecánica superior o igual a 1.000 MPa, de alargamiento uniforme superior o igual al 12%, cuyo ángulo de plegado en V a partir del cual aparece la fisura es superior o igual a 90º, cuya composición comprende, estando expresados los contenidos en peso.**Fórmula**
entendiéndose que**Fórmula**
estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan de la elaboración, estando constituida la microestructura, en proporciones de superficie, del 5 al 20% de ferrita poligonal, del 10 al 15% de austenita residual, del 5 al 15% de martensita, estando constituido el saldo de bainita en forma de listones y que comprende entre dichos listones unos carburos tales que el número N de los carburos inter-listones de tamaño superior a 0,1 micrómetro por unidad de superficie es inferior o igual a 50.000/mm2.
PDF original: ES-2612515_T3.pdf
(11/05/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KAWANO, KAORI, TANAKA,YASUAKI, TASAKA,MASAHITO, NAKAZAWA,YOSHIAKI, TOMIDA,TOSHIRO.
Un material de acero que consiste, en % en masa, en:
C: mayor que 0,05% a 0,18%;
Mn: 1% a 3%;
Si: mayor que 0,5% a 1,8%;
Al: 0,01% a 0,5%;
N: 0,001% a 0,015%;
uno o ambos de V y Ti: 0,01% a 0,3% en total;
Cr: 0% a 0,25%;
Mo: 0% a 0,35%;
P: 0,02% o menos;
S: 0,005% o menos; y
el resto: Fe e impurezas; y
80% o más de bainita en % en área, y 5% o más en total en % en área de una, dos o más seleccionadas del grupo que consiste en ferrita, martensita y austenita, en donde:
el tamaño de bloque promedio de la bainita es menos de 2,0 μm, y el diámetro promedio de grano de toda la ferrita, martensita y austenita es menos de 1,0 μm;
la nanodureza media de la bainita es 4,0 GPa a 5,0 GPa; y
los carburos del tipo MX que tienen cada uno un diámetro de círculo equivalente de 10 a 50 nm tienen un espaciado promedio de granos de 300 nm o menos entre ellos.
PDF original: ES-2650487_T3.pdf
Fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia.
(04/03/2016) Fleje de acero galvanizado por inmersión en caliente de alta resistencia que consiste en, en porciento en masa, de los siguientes elementos:
0.13 - 0.19 % de C
1.70 - 2.50 % de Mn
máx 0.15 % de Si
0.40 - 1.00 % de Al
0.05 - 0.25 % de Cr
0.01 - 0.05 % de Nb
máx 0.10 % de P
máx 0.004 % de Ca
máx 0.05 % de S
máx 0.007 % de N
y opcionalmente al menos uno de los siguientes elementos:
máx 0.50 % de Ti
máx 0.40 % de V
máx 0.50 % de Mo
máx 0.50 % de Ni
máx 0.50 % de Cu
máx 0.005 % de B
el equilibrio que es Fe e impurezas inevitables,
en donde 0.40 % < Al + SI < 1.05…
Acero bainítico y métodos de fabricación del mismo.
(26/11/2014) Un método de fabricación de un Acero Bainítico que comprende entre 90 % y 50 % de bainita, siendo el resto austenita, en el que el exceso de carbono permanece dentro de la ferrita bainítica a una concentración más allá de la consistente con el equilibrio con la partición parcial del carbono dentro de la austenita residual que incluye la etapa de transformar a bainita mediante enfriamiento de un acero que comprende en porcentaje en peso: carbono 0,6 % a 1,1 %, manganeso 0,3 % a 1,8 %, níquel hasta 3 %, cromo 0,5 % a 1,5 %, molibdeno hasta 0,5 %, vanadio hasta 0,2 %, 0,5 % a 2,0 % de silicio, y el resto hierro salvo por impurezas incidentales, suficientemente y rápidamente para evitar la formación…
MÉTODO DE PRODUCCIÓN DE ACERO FUNDIDO DE ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE Y ACERO CON DICHAS CARACTERÍSTICAS.
(13/02/2014) La invención se refiere a un método de producción de un acero fundido de alta resistencia al desgaste con microestructura mayoritariamenté bainÍtica y un balance adecuado de tenacidad y dureza para piezas de gran tamaño en operaciones mineras tales como molienda y chancado, cuya composición química, expresada en porcentaje en peso, comprende: 0,30~0,40%C, 0, 50~1, 30%Si, 0,60~1,40%Mn, 2, 30~ 3, 20%Cr, 0,0~1,00%Ni, 0,25~0,70%Mo, 0,0~0, 50%Cu, 0,0~0,10%Al, 0,0~0,10%Ti, 0,0~0,10%Zr, menos de 0,050%P, menos de 0,050%S, menos de 0,030%N, opcionalmente menos de 0,050%Nb, opcional mente 0,0005~ 0,005%B, opcionalmente 0,015~0,080%Tierras Raras, y contenidos residuales de W, V, Sn, Sb, Pb y Zn menores a 0,020%, y el balance de hierro. El método de producción…
Procedimiento para fabricar material de partida de acero a través de deformación en caliente.
(18/09/2013) Procedimiento para la fabricación de material de partida a través de conformado en frío, en el que un acero conlos siguientes componente en porcentaje en peso: 0,08 a 0,25% de carbono, menos de 0,6% de silicio, 0,5 a1,7% de manganeso, hasta 0,035% de fósforo, hasta 0,055% de azufre, 0,1 a 1,5% de cromo, 0,1 a 0,5% demolibdeno, 0,2 a 1,5% de níquel, hasta 0,06% de aluminio, 0,0010 a 0,006% de boro, hasta 0,04% de vanadio,hasta 0,04% de niobio, hasta 0,04% de titanio, hasta 0,5% de cobre y hasta 0,010% de nitrógeno, el resto dehierro, incluidas impurezas debidas a la fundición, a es ajustado hasta una estructura martensírtica-bainíticadesde la temperatura de conformado a través de un enfriamiento controlado.
Endurecimiento de brazos reactores flexibles.
(12/06/2013) Un procedimiento de fabricación de un brazo reactor flexible para una suspensión del eje de las ruedas de unvehículo tal como un camión o un remolque, que comprende las siguientes etapas:
calentar una pieza de acero,
dar a la pieza la forma deseada del brazo reactor por medio de un procedimiento adecuado de formación,someter al brazo reactor formado a temple austenítico enfriándolo en un medio líquido caliente.
Acero para la fabricación de partes componentes de maquinaria conformadas en estado sólido.
(11/04/2012) Acero para la fabricación de partes componentes conformadas en estado sólido, sobre todo para la construcción de vehículos y con una estructura principalmente bainítica, el cual está caracterizado porque la composición química del mismo comprende los contenidos siguientes, en por cientos de peso :
0,10% ≤ C ≤ 0,25 %
0,15% ≤Si ≤0,40 %
1,00 % ≤Mn ≤ 1,50 %
1,00% ≤Cr ≤2,00 %
0,20 % ≤ Ni ≤ 0,40 %
0,05 % ≤ Mo ≤ 0,20 %
0,010 % ≤ Nb ≤ 0,040 %
0,05 % ≤ V ≤ 0,25 %
0,01 % ≤ Al ≤0,05 %
0,005 % ≤N ≤ 0,025 %
0% ≤ B ≤ 0,0050 %
en este caso, el resto se compone de hierro así…
COMPOSICION DE FLEJE DE ACERO Y PROCESO DE FABRICACION.
(01/06/2007). Solicitante/s: ILLINOIS TOOL WORKS INC.. Inventor/es: VAN HOUTEN, JON E., MILLER, DENNIS A., KAMMER, RAINER, KRUSE, ERICH.
Un fleje de acero tratado por calor, utilizable en una máquina flejadora para proporcionar un bucle tensado alrededor de paquetes, teniendo el fleje de acero una resistencia a la tracción de al menos 1172 MPa (170 KSI) y una elongación de al menos 6, 5 por ciento, estando fabricado el fleje de acero a partir de un acero bobinado, reducido mediante laminación en frío, estando la composición del fleje de acero basada en hierro y comprendiendo: 0, 30 a 0, 36 por ciento de carbono, 0, 90 a 1, 25 por ciento de manganeso, y 0, 75 a 1, 10 por ciento de silicio, siendo calentado el fleje a una temperatura de 815ºC a 900ºC y apagado a una temperatura de 370ºC a 510ºC, teniendo el fleje una resistencia a la rotura de la unión sellada de alrededor de 1973 kg (4350 libras) cuando el fleje tiene una anchura de alrededor de 25, 4 mm (1 pulgada) y un espesor de 0, 76 mm (0, 030 pulgadas).
METODO PARA PRODUCIR ACEROS BAINITICOS SIN CARBURO.
(16/11/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: BRITISH STEEL LIMITED. Inventor/es: BHADESHIA, HARSHAD, KUMAR, DHARAMSHI, HANSRAJ, JERATH, VIJAY.
UN METODO PARA LA PRODUCCION DE UN PRODUCTO DE ACERO BAINITICO RESISTENTE AL DESGASTE Y A LA FATIGA POR CONTACTO RODANTE CUYA MICROESTRUCTURA NO CONTIENE ESENCIALMENTE CARBURO. EL METODO CONSISTE EN LAMINAR EN CALIENTE UN ACERO CUYA COMPOSICION EN PESO INCLUYE DE UN 0,05 A UN 0,50 % DE CARBONO, DE UN 1,00 A UN 3,00 % DE SILICIO Y/O ALUMINIO, DE UN 0,50 A UN 2,50 5 DE MANGANESO Y DE UN 0,25 A UN 2,50 % DE CROMO, EN DONDE EL EQUILIBRIO ES HIERO Y LAS IMPUREZAS INCIDENTALES, Y REFRIGERAR CONTINUAMENTE EL ACERO DE SU TEMPERATURA DE LAMINADO BIEN DE FORMA NATURAL AL AIRE O MEDIANTE UNA REFRIGERACION ACELERADA.
PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE UNA PIEZA FORJADA DE ACERO.
(01/11/2004) ACERO PARA LA FABRICACION DE PIEZAS FORJADAS CUYA COMPOSICION QUIMICA COMPRENDE, EN PESO 0,1% INFERIOR O IGUAL A C INFERIOR O IGUAL A 0,4%, 1% INFERIOR O IGUAL A MN INFERIOR O IGUAL A 1,8%; 0,15% INFERIOR O IGUAL A SI INFERIOR O IGUAL A 1,7%; 0% INFERIOR O IGUAL A NI INFERIOR O IGUAL A 1%, 0% INFERIOR O IGUAL A CR INFERIOR O IGUAL A 1,2%, 0% INFERIOR O IGUAL A MO INFERIOR O IGUAL 0,3%, 0% INFERIOR O IGUAL A V INFERIOR O IGUAL A 0,3%, CU INFERIOR O IGUAL A 0,35%, EVENTUALMENTE DE 0,005% A 0,06% DE ALUMINIO, EVENTUALMENTE BORO EN CONTENIDOS COMPRENDIDOS ENTRE 0,0005% Y 0,01%, EVENTUALMENTE ENTRE 0,005% Y 0,03% DE TITANIO, EVENTUALMENTE ENTRE 0,005% Y 0,06% DE NIOBIO, EVENTUALMENTE DE 0,005% A 0,1% DE AZUFRE,,, EVENTUALMENTE HASTA 0,007% DE CALCIO, EVENTUALMENTE HASTA 0,03% DE TELURIO, EVENTUALMENTE HASTA 0,05% DE SELENIO, EVENTUALMENTE HASTA 0,05 DE BISMUTO,…
PRODUCTO SIDERURGICO HECHO DE ACERO BAINITICO Y PROCESO PARA FABRICARLO.
(01/08/2003). Ver ilustración. Solicitante/s: ASCOMETAL. Inventor/es: BELLUS, JACQUES, PICHARD, CLAUDE, PIERSON, GILLES.
PRODUCTO SIDERURGICO DE ACERO QUE TIENE UNA ESTRUCTURA BAINITICA Y, A 20 UNA RELACION DE LIMITE DE ELASTICIDAD A RESISTENCIA A LA TRACCION RP0,2 / RM 0,78, UNA ESTRICCION Z 55 % Y UNA RESILIENCIA MESNAGER KM 45 J/CM SUP,2}; LA COMPOSICION QUIMICA DEL ACERO COMPRENDE, EN PESO: 0,06 % C 0,11 % ; 1 % MN 1,7 % ; 0,15 % SI 0,40 % ; 0,025 % S 0,10 % ; P 0,025 % ; 0 % NI 0,25 % ; 0,5 % CR 1,20 % ; 0,08 % MO 0,13 % ; 0 % CU 0,25 % ; 0,003 % AL 0,035 % ; 0 % TI 0,035 % ; 0 % V 0,10 % ; 0 % NB 0,06 % ; 0,0008 % B 0,0040 % ; 0,0060 % N 0,011 % ; EVENTUALMENTE, UNO O VARIOS ELEMENTOS ELEGIDOS ENTRE TE HASTA 0,010 %, SE HASTA 0,025 %, BI HASTA 0,013 %, PB HASTA 0,090 %, CA HASTA 0,0040 %, SIENDO EL RESTO HIERRO E IMPUREZAS RESULTANTES DE LA ELABORACION. LA COMPOSICION QUIMICA SATISFACE ADEMAS LAS RELACIONES MN + CR + MO 2,1 % ; 0,015 V + NB + TI 0,13 %; AL + TI 0,020 % ; MN/S 12. PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DEL PRODUCTO SIDERURGICO.
ENDURECIMIENTO BAINITICO.
(01/03/2003). Ver ilustración. Solicitante/s: OVAKO STEEL AB. Inventor/es: LUND, THORE, LARSSON, STAFFAN, OLUND, PATRIK.
PROCEDIMIENTO PARA UN COMPLETO ENDURECIMIENTO DE LA BAINITA DE ACERO PARA USO EN COJINETES Y OTROS COMPONENTES DE SOPORTE DE CARGA, CARACTERIZADO PORQUE LA TRANSFORMACION DE LA BAINITA SE REALIZA A UNA TEMPERATURA INMEDIATAMENTE SUPERIOR A LA TEMPERATURA DE FORMACION DE LA MARTENSITA, TRANSFORMANDO DEL 25 AL 99% DE LA AUSTENITA EN BAINITA A DICHA TEMPERATURA, Y A CONTINUACION AUMENTANDOSE LA TEMPERATURA PARA DAR UNA MAYOR RAPIDEZ A LA TRANSFORMACION EN BAINITA DE LA AUSTENITA RESTANTE.
PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UNA PARTE DE VIA DE ALTA RESISTENCIA ASI COMO PARTE DE VIA.
(01/07/2002) Procedimiento para la fabricación de una parte de vía de alta resistencia de acero, especialmente de un componente de cambio de agujas como corazón de agujas, carril de aguja o pata de liebre de carril, caracterizado porque acero de un análisis químico orientativo con 0,3 a 0,6 % de C, 0,8 a 1,5 % de Si, 0,7 a 1,0 % de Mn, 0,9 a 1,4 % de Cr, 0,6 a 1,0 % de Mo, siendo el resto hierro así como impurezas habituales condicionadas por la fusión, es sometido después de la refrigeración desde el calor de laminación y después de la configuración de una textura básica bainítica de una resistencia a la tracción de aproximadamente 1100 N/mm2, en primer lugar…
PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE ACERO DE CONSTRUCCION MECANICA Y PIEZA FABRICADA DE ESTE MODO.
(16/10/2001) LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE UNA PIEZA DE ACERO DE CONSTRUCCION MECANICA, SEGUN EL CUAL SE SOMETE UN DESBASTE DE ACERO MICROALIADO QUE COMPRENDE, EN PORCENTAJES PONDERALES 0,05% INFERIOR O IGUAL A C INFERIOR O IGUAL A 0,5%; 1% INFERIOR O IGUAL A MN INFERIOR O IGUAL A 2%; 0,05% INFERIOR O IGUAL A SI INFERIOR O IGUAL A 1,5%; 0,1 INFERIOR O IGUAL A CR INFERIOR O IGUAL 1%; 0% INFERIOR O IGUAL A MO INFERIOR O IGUAL A 0,5%; 0 INFERIOR O IGUAL A V INFERIOR O IGUAL A 0,30%, O INFERIOR O IGUAL A B INFERIOR O IGUAL A 0,010%; 0% INFERIOR O IGUAL A TI INFERIOR O IGUAL A 0,030%; 0, INFERIOR O IGUAL A NB INFERIOR O IGUAL A 0,1%, A UN TRATAMIENTO TERMICO O TERMOMECANICO, CARACTERIZADO EN…
PROCEDIMIENTO Y DISPOSITIVO PARA FABRICAR PIEZAS SINTERIZADAS.
(16/03/2001) LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO PARA LA ELABORACION DE PARTES SINTERIZADAS CON ALTA RESISTENCIA AL DESGASTE Y BUENAS PROPIEDADES DE RESISTENCIA DINAMICA A BASE DE CUERPOS MOLDEADOS, QUE HAN SIDO PRESIONADOS COMO PRODUCTOS BASICOS A PARTIR DE POLVO DE ACERO DE MEJORA DE ALEACION ELABORADA CON CAPACIDAD DE ENDURECIMIENTO CON AIRE CON UN CONTENIDO EN CARBONO ADICIONADO EN FORMA DE GRAFITO DE AL MENOS 0,3 %, MEDIANTE SINTERIZADO BAJO GAS DE PROTECCION EN UNA TEMPERATURA DE SINTERIZADO DE AL MENOS 1.000 INUACION. CON ELLO SE REFRIGERAN LAS PARTES SINTERIZADAS DE FORMA INMEDIATA EN CONEXION CON LA SINTERIZACION DE TEMPERATURA SOBRE UNA TEMPERATURA DE MANTENIMIENTO EN LA ZONA DE AR{SUB,3} COMO MAXIMO DE 150 RANTE UN PRIMER TIEMPO DE MANTENIMIENTO DE 5 -25 MIN A ESTA TEMPERATURA (FASE…
PROCEDIMIENTO PARA TEMPLAR UNA RUEDA PARA VEHICULOS FERROVIARIOS.
(16/06/1998). Solicitante/s: FIAT-SIG SCHIENENFAHRZEUGE AG. Inventor/es: KRETTEK, OTTMAR, MOMBREI, WERNER, HARSY, GABOR.
EN EL PROCESO PARA EL BONIFICADO DE POR LO MENOS PARTES DE UNA RUEDA PARA VEHICULOS SOBRE CARRILES, SE PROCEDE DE TAL MODO QUE EN EL MARGEN DE TEMPERATURAS/CURVAS DE TIEMPO PARA EL COMIENZO Y EL FINAL DE LA TRANSFORMACION DE LA AUSTENITA, LA TEMPERATURA DE BONIFICADO POR LO MENOS SE MANTIENE APROXIMADAMENTE CONSTANTE O SE MODIFICA DE MODO INTERMITENTE. POR ELLO SE OBTIENE UNA RUEDA DEL VEHICULO SOBRE CARRILES LA CUAL PRESENTA MEJORES PROPIEDADES RESPECTO AL COMPORTAMIENTO A ELEVADA VELOCIDAD.
PROCEDIMIENTO PARA PREPARAR PIEZAS PERFILADAS EN ACERO SINTERIZADO. PIEZA PERFILADA PRODUCIDA.
(16/08/1994). Solicitante/s: SCHWABISCHE HUTTENWERKE GESELLSCHAFT MIT BESCHRANKTER HAFTUNG. Inventor/es: HARLE, HANS A., DIPL.-ING., POHL, DIETER, DR.RER.NAT.
EN LA SOLICITUD DE PATENTE SE DESCRIBE UN PROCEDIMIENTO PARA PREPARAR PIEZAS PERFILADAS EN ACERO SINTERIZADO. EL PROCEDIMIENTO CONSISTE EN A) PRENSAR EL POLVO DE ACERO SINTERIZADO HASTA DARLE FORMA; B) SINTERIZAR LA FORMA PRENSADA; C) AUSTENIZAR LA PIEZA SINTERIZADA MEDIANTE CALENTAMIENTO A UNA TEMPERATURA SUPERIOR A 8000 C; D) ENFRIAR RAPIDAMENTE LA PIEZA DE SINTERIZADO A UNA TEMPERATURA ENTRE 280 Y 450 C SEGUN EL TRATAMIENTO AUSTENIZADO DADO A LA PIEZA DE SINTERIZADO Y E) MANTENER LA PIEZA DE SINTERIZADO A UNA TEMPERATURA ENTRE 280 Y 450 C DURANTE CINCO A OCHENTA MINUTOS, PARA OBTENER UNA PIEZA SINTERIZADA CON MICROESTRUCTURA BAINITICA. LA PIEZA PERFILADA DEL ACERO SINTERIZADO TIENE UNA MICROESTRUCTURA EN BAINITA.
