CIP 2015 : C21D 8/02 : durante la fabricación de productos planos o de bandas (C21D 8/12 tiene prioridad).

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 8/00 Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).

C21D 8/02 · durante la fabricación de productos planos o de bandas (C21D 8/12 tiene prioridad).

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Lámina de acero inoxidable ferrítico excelente en brillo superficial y resistencia a la corrosión, y método para producir la misma.

(29/06/2016). Solicitante/s: Nippon Steel & Sumikin Stainless Steel Corporation. Inventor/es: ISHIMARU,EIICHIRO, HATANO,MASAHARU, TAKAHATA,SHIGENORI, YAMAGISHI,AKIHITO.

Una lámina de acero inoxidable ferrítico que es excelente en brillo superficial y resistencia a la corrosión, que comprende: en % en masa: C: 0,001 a 0,03% Si: 0,01 a 1,0%, Mn: 0,01 a 1,5%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,01%, Cr: 12 a 16%, N: 0,001 a 0,03%, Nb: 0,05 a 0,3%, Ti: 0,03 a 0,15%, Al: 0,05 a 0,5%, Sn: 0,01 a 1,0%; y opcionalmente, que contiene además un elemento o más de Ni: 0,01 a 0,5%, Cu: 0,01 a 0,5%, Mo: 0,01 a 0,5%, V: 0,01 a 0,5%, Zr: 0,01 a 0,5%, Co: 0,01 a 0,5%, Mg: 0,0001 a 0,005%, B: 0,0003 a 0,005%, y Ca: 0,0003 a 0,005%; y siendo el resto de la lámina de acero Fe e impurezas inevitables, y satisfaciendo la relación de 1≤Nb/Ti≤3,5.

PDF original: ES-2581315_T3.pdf

Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta.

(15/06/2016). Solicitante/s: voestalpine Precision Strip AB. Inventor/es: MILLWARD,CHRIS, NAWAZ,AZHAR, LÖF,ALEXANDER.

Tira de acero inoxidable martensítico/austenítico laminada en frío y endurecida para válvulas de aletaa de los compresores, en la que la tira de acero a) está hecha de acero que consiste en % en peso (% en peso): C 0,3 - 0,5 Si 0,2 - 0,8 Mn 0,2 - 1,0 Cr 12,0 - 15,0 Mo 0,5 - 2,0 N 0,02 - 0,15 V 0,01 - 0,20 Ni ≤ 2,0 Co ≤ 2,0 Cu ≤ 2,0 W ≤ 2,0 Al ≤ 0,06 Ti ≤ 0,05 Zr ≤ 0,05 Nb ≤ 0,05 Ta ≤ 0,05 B ≤ 0,01 Ca ≤ 0,009 REM ≤ 0,2 Siendo el resto Fe e impurezas b) tiene una matriz que consiste en martensita templada y entre 5 y 15% en volumen de austenita, c) tiene una resistencia a la tracción (Rm) entre 1970-2300 MPa, d) tiene un espesor de 0,07 - 3 mm y una anchura de ≤ 500 mm.

PDF original: ES-2643579_T3.pdf

Lámina de acero de fase dual y procedimiento para la producción de la misma.

(15/06/2016) Una lámina de acero de fase dual que tiene una resistencia a la tensión de 540 MPa o mayor, que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,1%; Mn: 0,2 a 3%; Al: 0,04 a 1,5%; Ti: 0,015 a 0,2%; Si: 0 a 0,5%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 a 0,2%; Cr: 0 a 2%; W: 0 a 0,5%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; B: 0 a 0,002%; P: 0,01% o menos; S: 0,005% o menos; N: 0,01% o menos, en los cuales [Ti] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S] ≥ 0% se cumple y cuando se establece Ex.C (%) ≥ [C] - 12/48 x {[Ti] + 48/93 x [Nb] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S]},…

Acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura.

(08/06/2016) Un acero inoxidable de baja aleación dúplex, superior en resistencia a la corrosión de la soldadura, caracterizado por que el acero inoxidable dúplex consiste, en % en masa, en: C: 0,001 a 0,06%, Si: 0,1 a 1,5%, Mn: 2,0 a 4,0%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,005%, Cr: 23,0 a 27,0%, Ni: 2,0 a 6,0%, Mo: 0,5 a 2,5%, Cu: 0,5 a 3,0%, V: 0,05 a 0,25%, Al: 0,003 a 0,045%, O: 0,0005 a 0,007%, y N: 0,20 a 0,28%; y comprende además uno, dos o más elementos, seleccionados de: Ca: 0,0005 a 0,0050%, Mg: 0,0005 a 0,0050%, y REM:0,005 a 0,050%; y opcionalmente comprende uno, dos o más elementos, seleccionados de: Nb: 0,02 a 0,08%, Co: 0,02 a 1,00%, B: 0,0040% o menos, Ti: 0,05% o menos, Zr: 0,02% o menos, Ta: 0,07% o menos, W: 1,0% o…

Chapa de acero con muy altas características mecánicas de resistencia y de maleabilidad, procedimiento de fabricación y uso de estas chapas.

(01/06/2016). Solicitante/s: Arcelormittal S.A. Inventor/es: ALLAIN,SÉBASTIEN YVES PIERRE, HELL,JEAN-CHRISTOPHE FRANÇOIS.

Chapa de acero laminada en frío y recocida con una resistencia mecánica superior o igual a 900 MPa, con un límite elástico superior a 700 MPa y un alargamiento uniforme superior o igual al 12 % cuya composición comprende, las cantidades siendo expresadas en porcentaje del peso, 0,26 % ≤C ≤0,45 % 1,0 % ≤Mn ≤3,0 % 1,0 % ≤Si ≤3,0 % Al ≤0,1 % Cr ≤1,5 % S ≤0,005 % P ≤0,020 % Nb ≤0,1 % Ti ≤0,02 % V ≤0,015 % N ≤0,01 % estando el resto de la composición está constituido por hierro e impurezas inevitables que resultan de la elaboración, entendiéndose que 256xC + 47xMn + 150xCr + 2260xNb > 142, la microestructura estando constituida, en proporciones de superficie, del 13 al 25 % de austenita residual, del 13 al 30 % de islotes de martensita y de austenita residual, estando el resto constituido por bainita y ocasionalmente por ferrita.

PDF original: ES-2639231_T3.pdf

Material de acero.

(11/05/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KAWANO, KAORI, TANAKA,YASUAKI, TASAKA,MASAHITO, NAKAZAWA,YOSHIAKI, TOMIDA,TOSHIRO.

Un material de acero que consiste, en % en masa, en: C: mayor que 0,05% a 0,18%; Mn: 1% a 3%; Si: mayor que 0,5% a 1,8%; Al: 0,01% a 0,5%; N: 0,001% a 0,015%; uno o ambos de V y Ti: 0,01% a 0,3% en total; Cr: 0% a 0,25%; Mo: 0% a 0,35%; P: 0,02% o menos; S: 0,005% o menos; y el resto: Fe e impurezas; y 80% o más de bainita en % en área, y 5% o más en total en % en área de una, dos o más seleccionadas del grupo que consiste en ferrita, martensita y austenita, en donde: el tamaño de bloque promedio de la bainita es menos de 2,0 μm, y el diámetro promedio de grano de toda la ferrita, martensita y austenita es menos de 1,0 μm; la nanodureza media de la bainita es 4,0 GPa a 5,0 GPa; y los carburos del tipo MX que tienen cada uno un diámetro de círculo equivalente de 10 a 50 nm tienen un espaciado promedio de granos de 300 nm o menos entre ellos.

PDF original: ES-2650487_T3.pdf

Hoja de acero laminado en caliente y su método de fabricación.

(20/04/2016) Una hoja de acero laminado en caliente, que comprende: una composición química que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 0,001 a 2,5%; Mn: 0,10 a 4,0%; P: 0,10% o menos; S: 0,030% o menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% o menos; Ti: (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % ≤ Ti ≤ 0,3%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 al 0,2%; Cr: 0 a 2%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; y B: 0 a 0,002%, estando compuesta la parte restante por Fe e impurezas; una textura en la cual, en una parte central de un grosor de hoja que es una porción de hoja de acero seccionada en una posición de 3/8 espesor y una posición de 5/8 espesor del espesor de la hoja desde la superficie de la hoja de acero, un valor promedio…

Chapa de acero de alta resistencia galvanizada en caliente con excelente adherencia del baño y capacidad de expansión de agujeros y método de producción de la misma.

(06/04/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: TANIGUCHI, HIROKAZU, KATO,SATOSHI, MATSUMURA,KENICHIRO, HATTORI,TOSHIKI.

Una chapa de acero de alta resistencia galvanizada en caliente con excelente adherencia del baño y capacidad de expansión de agujeros que contiene, % en masa, C:0,08 a 0,35%, Si:1,0% o menos, Mn:0,8 a 3,5%, P:0,03% o menos, S:0,03% o menos, Al:0,25 a 1,8, Mo:0,05 a 0,35%, N:0,010% o menos, B:0,0001 a 0,0030%, y que contiene opcionalmente uno o más de Ti : 0,01 a 0,3%, Nb: 0,01 a 0,3%, V: 0,01 a 0,3%, Cu:1% o menos, Ni:1% o menos, Cr:1% o menos, y con un equilibrio de Fe e impurezas inevitables, donde tal chapa de acero galvanizada en caliente se caracteriza en que tal chapa de acero tiene una estructura metálica con una ferrita, bainita, por relación de área, 0,5% a 10% de martensita templada, y por porcentaje en volumen, 5% o más de austenita residual.

PDF original: ES-2568649_T3.pdf

Material de acero de alta resistencia que tiene una dureza sobresaliente a temperatura ultrabaja y método de producción del mismo.

(06/04/2016). Solicitante/s: POSCO. Inventor/es: UM,KYUNG-KEUN, CHOI,JONG-KYO, JANG,WOO-KIL, NOH,HEE-GOON, CHO,HYUN-KWAN.

Acero de alta resistencia con buena dureza a temperatura criogénica, que comprende, en peso: 0,01-0,06% de carbono (C), 2,0-8,0% de manganeso (Mn), 0,01-6,0% de níquel (Ni), 0,02-0,6% de molibdeno (Mo), 0,03-,5% de silicio (Si), 0,003-0,05% de aluminio (Al), 0,0015-0,01% de nitrógeno (N), 0,02% o menos de fósforo (P), 0,01% o menos de azufre (S), y opcionalmente que comprende adicionalmente, en peso, al menos uno seleccionado del grupo que consiste de 0,003-0,055 de titanio (Ti), 0,1-5,0% de cromo (Cr) y 0,1-3,0% de cobre (Cu) con un residuo de hierro (Fe) y otras impurezas inevitables, en donde dichos Mn y Ni satisfacen la condición de 8 ≤ 1,5 X Mn + Ni X 12.

PDF original: ES-2581335_T3.pdf

Método y dispositivo para la producción de raíl soldado tratado térmicamente para el transporte ferroviario y raíl producido con el mismo.

(31/03/2016) Un método para la producción de un raíl soldado tratado térmicamente para el transporte ferroviario que comprende las etapas siguientes de: i. proporcionar tramos de raíl con las especificaciones deseadas; ii. soldar dos tramos de raíl juntos en una unidad de soldadura para producir un raíl soldado continuo, CWR, o producir un raíl soldado continuo más largo al soldar uno o más tramos de raíl adicionales al raíl soldado continuo; iii. opcionalmente eliminar un recalcado o recalcados de soldadura, o partes de la misma; caracterizado por: iv. tratar térmicamente posterior a la soldadura la totalidad del raíl soldado continuo en una unidad de tratamiento térmico calentando la totalidad del raíl soldado continuo, o calentando todas las secciones transversales sucesivas del…

Banda de aluminio rica en manganeso y en magnesio.

(30/03/2016). Solicitante/s: Hydro Aluminium Rolled Products GmbH. Inventor/es: KERNIG, BERNHARD, DR., HASENCLEVER,JOCHEN,DR, STEINHOFF,GERD, SETTELE,CHRISTOPH.

Aleación de aluminio para la fabricación de soportes para placas de impresión litográficos, caracterizada por que la aleación de aluminio presenta los siguientes componentes de aleación en porcentaje en peso:**Tabla** 0,35 % ≤ Fe ≤ 0,5 %, 0,2 % ≤ Mg ≤ 0,7 %, 0,08 % ≤ Si ≤ 0,25 %, 0,5 % ≤ Mn ≤ 0,6 %, Cu < 0,002 %, Ti ≤ 0,0075 %, Zn ≤ 0,012 %, Cr < 0,003 % resto Al e impurezas inevitables individualmente como máximo del 0,075 %, en total como máximo del 0,075 %.

PDF original: ES-2568280_T3.pdf

Chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia y proceso para producir la misma.

(16/03/2016) Una chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia que consiste en, por % en masa, C: 0,050 a 0,200%; Si: 0,01 a 1,5%; Mn: 1,0 a 3,0%; B: 0,0002 a 0,0030%; Ti: 0,03 a 0,20%; P: limitado a 0,05% o menos; S: limitado a 0,005% o menos; Al: limitado a 0,5% o menos; N: limitado a 0,009% o menos; y uno o más de Nb: 0,01 a 0,20%, V: 0,01 a 0,20%, y Mo: 0,01 a 0,20%, con el resto compuesto de Fe e impurezas inevitables, en el que una relación de una longitud de límites de grano de cristal de ángulo pequeño que son límites que tienen un ángulo de orientación del cristal de 5° o más pero menos de 15° respecto a una longitud de…

Una composición de acero de ultra alta resistencia, el proceso de fabricación de un producto de acero de ultra alta resistencia y el producto obtenido.

(15/02/2016). Solicitante/s: ARCELORMITTAL FRANCE. Inventor/es: VANDEPUTTE, SVEN, MESPLONT,CHRISTOPHE, JACOBS,SIGRID.

Un producto de acero que tiene la siguiente composición caracterizado porque dicho producto de acero comprende al menos una fase bainítica y/o una fase martensítica, y donde la distribución de fase es tal que la suma de las fase bainítica y martensítica es mayor que el 35%, y donde la resistencia a la tracción es mayor que 1000 MPa. - C: entre 1000ppm y 2500ppm - Mn: entre 12000ppm y 20000ppm - Si: entre l500ppm y 3000ppm - P: entre 100ppm y 600ppm - S: máximo 50ppm - N: máximo 100ppm - Al: máximo 1000ppm - B entre 10ppm y 35ppm - Tifactor=Ti-3.42N+10: entre 0ppm y 400ppm - Nb: entre 200ppm y 800ppm - Cr entre 2500ppm y 7500ppm - Mo entre 1000ppm y 2500ppm - Ca entre 0 y 50ppm el remanente siendo hierro e impurezas incidentales.

PDF original: ES-2278044_T3.pdf

PDF original: ES-2278044_T5.pdf

Acero inoxidable para pozos de petróleo, tubos de acero inoxidable para pozos de petróleo y procedimiento de producción de acero inoxidable para pozos de petróleo.

(27/01/2016) Un acero inoxidable para pozos de petróleo, que comprende: una composición química que consiste en, en porcentaje en masa, C: no más de 0,05 %, Si: no más de 0,5 %, Mn: de 0,01 a 0,5 %, P: no más de 0,04 %, S: no más de 0,01 %, Cr: más de 16,0 y no más de 18,0 %, Ni: más de 4,0 y no más de 5,6 %, Mo: de 1,6 a 4,0 %, Cu: de 1,5 a 3,0 %, Al: de 0,001 a 0,10 %, y N: no más de 0,050 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado del grupo que consiste en V: no más de 0,25 %, Nb: no más de 0,25 %, Ti: no más de 0,25 %, y Zr: no más de 0,25 %, Ca: no más de 0,005 %, Mg: no más de 0,005 %, La: no más de 0,005 %, y Ce: no más de 0,005 %, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las fórmulas y . en las que el contenido (porcentaje en masa) de cada elemento está sustituido por…

Método para producir una lámina de acero delgada.

(11/01/2016) Un método para producir una lámina de acero delgada , que comprende: (a) proporcionar una lámina de acero con superficie de color negro laminada en caliente que se forma directamente a partir de un bloque de acero fundido, (b) laminar en frío la lámina de acero con superficie de color para formar una lámina de acero laminada en frío después de la etapa (a), siendo la lámina de acero con superficie de color negro laminada en frío al menos dos veces de modo que la reducción total en espesor después de la laminación en frío no es menor del 50 por ciento; y (c) templar la lámina de acero laminada en frío para formar…

Procedimiento para fabricar una chapa de acero resistente a la corrosión.

(30/12/2015). Ver ilustración. Solicitante/s: ThyssenKrupp Rasselstein GmbH. Inventor/es: SAUER, REINER, DR., OBERHOFFER,HELMUT, SZESNI,ANIKA, KÖHL,MANUEL, NOUSKALIS,DIMITRIOS.

Procedimiento para fabricar una chapa de acero resistente a la corrosión a partir de un acero no aleado o poco aleado y laminado en frío con un contenido de carbono de menos del 0,1 %, caracterizado por las siguientes etapas: - aplicación de un recubrimiento metálico sobre la chapa de acero, - recocido de recristalización de la chapa de acero recubierta por calentamiento a temperaturas en el intervalo de recristalización de más de 550 °C mediante inducción electromagnética en una atmósfera de gas inerte a una velocidad de calentamiento de más de 75 K/s, fundiéndose el recubrimiento metálico durante el recocido de recristalización, - enfriamiento brusco de la chapa de acero recubierta y recocida a una velocidad de enfriamiento de al menos 100 K/s.

PDF original: ES-2647929_T3.pdf

Procedimiento de fabricación de acero martensítico de límite elástico muy alto y chapa o pieza obtenida de ese modo.

(13/11/2015) Procedimiento de fabricación de una chapa de acero de grosor inferior a 3 milímetros, de estructura totalmente martensítica, con límite de elasticidad superior a 1300 MPa, que comprende las etapas sucesivas y en este orden según las cuales: - se suministra un semi-producto de acero cuya composición comprende, estando los contenidos expresados en peso, 0,15% ≤ C ≤ 0,40% 1,5% ≤ Mn ≤ 3% 0,005% ≤ Si ≤ 2% 0,005% ≤ Al ≤ 0,1% S ≤ 0,05% P ≤ 0,1% 0,025% ≤ Nb ≤ 0,1% y opcionalmente: 0,01% ≤ Ti ≤ 0,1% 0% ≤ Cr ≤ 4% 0% ≤ Mo ≤ 2% 0,0005% ≤ B ≤ 0,005% 0,0005% ≤ Ca ≤ 0,005% estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan…

Procedimiento para la producción de un componente de acero con zonas de distinta dureza o ductilidad.

(29/07/2015) Procedimiento para la producción de un componente de acero con zonas de distinta dureza o ductilidad, en el que o bien a partir de una pletina, la chapa de acero se conforma en frío en una herramienta obteniendo un componente y el componente conformado se calienta a continuación a una temperatura por encima de la temperatura de austenización y, para su temple, se coloca en una segunda herramienta que consta de dos mitades y se templa por enfriamiento brusco en la segunda herramienta o se calienta una pletina a una temperatura por encima de la temperatura de austenización y, a continuación, para la conformación y temple por enfriamiento brusco, se coloca en una herramienta de conformación…

Una chapa de acero adecuada para esmaltado y procedimiento para producir dicha chapa.

(03/06/2015) Una chapa de acero laminada adecuada para esmaltado, teniendo dicha chapa un perfil de carbono, definido por un gradiente del nivel de C desde un nivel Csuperficie en al menos una superficie de la chapa, hasta un nivel Cmasa en la masa de la chapa, siendo Cmasa mayor que Csuperficie, y con: - Cmasa mayor que el 0 y menor que o igual al 0,08% en peso, - Csuperficie entre el 0 y el 0,015% en peso, - Al entre el 0,012% en peso y el 0,07% en peso, - Mn entre el 0,12% en peso y el 0,45% en peso, - O menor que el 0,01% en peso y opcionalmente: - Cu entre el 0,025% en peso y el 0,1% en peso - S entre el 0,008% en peso y el 0,04% en peso, - Ca entre el 0,0005% en peso y el 0,005% en peso, siendo…

Acero inoxidable ferrítico para un miembro de conducto de gas de escape.

(03/06/2015) Un acero inoxidable para miembros de conductos de gas de escape, el cual presenta una composición que comprende, en términos de % en masa, como mucho un 0,03% de C, como mucho un 1% de Si, como mucho un 1,5% de Mn, como mucho un 0,6% de Ni, de un 10 a un 20% de Cr, de más de un 0,5 a un 0,7% de Nb, de un 0,05 a un 0,3% de Ti, de más de un 1 a 2% de Cu, como mucho un 0,2% de V, como mucho un 0,03% de N, de un 0,0005 a un 0,02% de un B, y de manera opcional como mucho un 0,1% en masa de Al, también de manera opcional al menos uno de Mo, W, Zr y Co en una cantidad de cómo mucho un 4% en total, estando constituido el resto por Fe y por inevitables impurezas, y presentando un valor de [Nb] tal como se define por la fórmula o …

Chapa de acero laminada en caliente o en frio, su procedimiento de fabricación y su uso en la industria del automóvil.

(20/05/2015) Chapa de acero laminada en caliente o en frío, caracterizada porque su composición es, en porcentajes ponderados: - 0,6 % ≤ C ≤ 0,9 %; - 17 % ≤ Mn &ñe; 22 %; - 0,2 % ≤ Al ≤ 0,9 %; - 0,2 % ≤ Si ≤ 1,1 %; - con 0,85 % ≤ Al + Si ≤ 1,9 %; - 1,2 % ≤ Cu ≤1,9 %; - S ≤ 0,030 %; - P ≤ 0,080 %; - N ≤ 0,1 %; opcionalmente - Nb ≤ 0,25 % y, preferentemente, comprendido entre el 0,070 y el 0,25 %; - V ≤ 0,5 % y, preferentemente, comprendido entre el 0,050 y el 0,5 %; - Ti ≤ 0,5 % y, preferentemente, comprendido entre el 0,040 y el 0,5 %; - Ni ≤ 2 %; - trazas ≤ Cr ≤ 2 %, preferentemente ≤ 1%; - B ≤ 0,010 % y, preferentemente, comprendido entre el 0,0005 % y el 0,010…

Procedimiento para la producción de componentes endurecidos en prensa.

(29/04/2015) Procedimiento para la producción de componentes endurecidos en prensa, particularmente componentes de carrocería de vehículos de motor, a partir de una pletina de chapa de acero no endurecida conformable en caliente, en el que la pletina se conforma en caliente y se endurece en una herramienta de prensas dando lugar a un perfil de chapa, fabricándose primeramente una pletina, cuya geometría se corresponde esencialmente a la realización del componente terminado y a continuación, se conforma la pletina en una herramienta de conformado en caliente dando lugar al componente y se endurece en prensa, después de lo cual el componente se provee de un revestimiento de superficie, caracterizado por que el componente se enfría durante el endurecimiento en prensa a una temperatura inferior…

Proceso para producir acero conformable de alta resistencia y acero conformable de alta resistencia producido con el mismo.

(01/04/2015) Un método para producir un acero templado y particionado al proporcionar una banda de acero laminada y recocida en frío que contiene (% en peso): 5* 0.18 - 0.4% C * 1.5 - 4.0% Mn * 0.5 - 2.0% Si * 0-1.5% Al * 0-0.5% Mo * 0-0.5% Ti * 0 - 0.1% V * 0 - 0.010% Nb * 0 - 0.005% B * 0 - 0.015% N * 0 - 0.08% P * 0 - 0.01% S * 0-0.06% Sb * 0-0.05% Ca * 0 - 0.5%Cr * 0-1.0% Ni * el resto es hierro e impurezas inevitables. en donde el proceso de recocido comprende las siguientes etapas: (i) recalentar la banda laminada a una temperatura de recocido T1 entre Ac3-40 y Ac3+80; (ii) mantener la banda a T1 por un tiempo…

Lámina metálica.

(25/02/2015) Lámina metálica para la producción catalítica de hidrógeno, con la siguiente composición química (en % en peso) C del 5 0,001 al 0,5 % S como máximo el 0,008 % N del 0,1 al 0,3 % Cr del 24 al 28 % Ni del 30 al 33 % Mn del 1,0 al 2,0 % Si del 0,005 al 0,2 % Mo del 6,0 al 7,5 % Ti como máximo el 0,05 % Nb como máximo el 0,05 % Cu del 0,8 al 2,0 % P como máximo el 0,025 % Al como máximo el 0,2 % Cer MM del 0,01 al 0,1 % W como máximo el 0,5 % Co como máximo el 0,5 % B del 0,001 al 0,05 % Fe resto e impurezas condicionadas por la fabricación.

Acero inoxidable austeno-ferrítico de maquinabilidad mejorada.

(21/01/2015) Acero inoxidable austeno-ferrítico, cuya composición comprende en % en peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,10% 20,0% ≤ Cr ≤ 24,0% 1,0% ≤ Ni ≤ 3,0% 0,12% ≤ N ≤ 0,20% 0,5% ≤ Mn ≤ 2,0% 1,6% ≤ Cu ≤ 3,0% 0,05% ≤ Mo ≤ 1,0% W ≤ 0,15% 0,05% ≤ Mo +W/2 ≤ 1,0% 0,2% ≤ Si ≤ 1,5% Al ≤ 0,05% V ≤ 0,5% Nb ≤ 0,5 % Ti ≤ 0,5% B ≤ 0,003% Co ≤ 0,5% REM ≤ 0,1% Ca ≤ 0,03 % Mg ≤ 0,1 % Se ≤ 0,005% O ≤ 0,01% S ≤0,030% P ≤ 0,040% siendo el resto hierro y unas impurezas que resultan de la elaboración y estando la microestructura constituida por austenita y por un 35 al 65% de ferrita en volumen, respetando la composición…

Banda de acero de fase dual para galvanizado.

(12/11/2014) Un procedimiento de fabricación de una banda de acero galvanizado que tiene una microestructura de predominantemente martensita y ferrita, en el que dicho acero tiene los ingredientes, en porcentaje en peso, carbono: 0,02-0,20; aluminio: 0,010-0,150; titanio: 0,01 máximo; silicio: 0,5 máximo; fósforo. 0,060 máximo; azufre: 0,030 máximo; manganeso: 0,8-2,40; cromo: 0,03-1,50; molibdeno: 0,03-1,50, que comprende sumergir dicha banda de acero a una temperatura de 727 ºC a 775 ºC durante al menos 20 segundos, enfriar dicha banda con una tasa de al menos 1 ºC por segundo, hacer pasar dicha banda a través de un recipiente de galvanizado durante un tiempo de residencia en el mismo de 2 a 9 segundos para revestir…

Acero de baja aleación y alta resistencia con excelente resistencia a la fragilización ambiental en medios de hidrógeno a alta presión y método para la fabricación del mismo.

(02/07/2014) Un acero de baja aleación y alta resistencia que tiene características de resistencia a la fragilización por un medio hidrógeno a alta presión, que tiene una composición que comprende C: de 0,10 a 0,20% en masa, Si: de 0,10 a 0,40% en masa, Mn: de 0,50 a 1,20% en masa, Ni: de 0,75 a 1,75% en masa, Cr: de 0,20 a 0,80% en masa, Cu: de 0,31 a 0,50% en masa, Mo: de 0,10 a 1,00% en masa, V: de 0,01 a 0,10% en masa, B: de 0,0005 a 0,005% en masa y N: 0,01% en masa o menos, y que además comprende uno o dos de Nb: de 0,01 a 0,10% en masa y Ti: de 0,005 a 0,050% en masa, siendo el resto Fe e impurezas inevitables.

Acero inoxidable austenítico TWIP y nano-duplicado y método para producirlo.

(18/06/2014) Un método para producir un acero inoxidable austenítico TWIP y nano-duplicado, caracterizado por las etapas de: - proporcionar un acero inoxidable austenítico que contiene no más de 0,018% p de C, 0,25-0,75% p de Si, 1,5-2% p de Mn, 17,80-19,60% p de Cr, 24,00-25,25% de Ni, 3,75-4,85% p de Mo, 1,26-2,78% p de Cu, 0,04-0,15% p de N y el resto de Fe e impurezas inevitables; - llevar el acero inoxidable austenítico a una temperatura por debajo de 0ºC, y - conferir una deformación plástica al acero austenítico a esa temperatura hasta un alcance que corresponde a una deformación plástica de al menos 30%, de manera que se formen nano-duplicaciones en el material.

Procedimiento para el tratamiento térmico de un fleje de acero de chapa magnética.

(26/02/2014) Procedimiento para el tratamiento térmico de flejes de acero que están producidos a partir de un acero que contiene Si y/o Al a condición de que para el contenido de Si %Si y el contenido de Al %Al se cumpla %Si + 2 x %Al ≤ 6,6 % en peso, hasta el 2,5 % en peso de Mn, opcionalmente uno o varios elementos del grupo "P, Cr, Ni" con contenidos de, respectivamente, hasta el 1 % en peso, opcionalmente de uno o varios elementos del grupo "C, N, S" con contenidos de, respectivamente, hasta el 0,1 % en peso y como resto hierro así como impurezas inevitables, en el que los flejes de acero en primer lugar se recuecen de forma continua y…

Procedimiento para fabricar productos estampados y productos estampados preparados a partir del mismo.

(08/01/2014) Procedimiento para fabricar una pieza en bruto de acero revestido estampada en caliente, que comprende: - prerrevestir una banda o chapa de acero con aluminio o aleación de aluminio, por inmersión en caliente dedicha banda o chapa de acero que tiene un primer lado y un segundo lado, en un baño de aluminio o dealeación de aluminio, siendo el espesor tp de dicho prerrevestimiento de 20 a 33 micrómetros en cadalocalización en dicho primer y segundo lados de dicha banda o chapa, a continuación - cortar dicha banda o chapa prerrevestida para obtener una pieza en bruto de acero prerrevestido, acontinuación - calentar dicha pieza en bruto de acero prerrevestido de aluminio o de aleación de aluminio en un hornoprecalentado a una temperatura…

Banda de aluminio rica en manganeso y muy rica en magnesio.

(21/11/2013) Aleación de aluminio para la fabricación de soportes para placas de impresión litográfica, caracterizada por quela aleación de aluminio presenta los siguientes componentes de aleación en porcentaje en peso:**Fórmula** resto Al e impurezas inevitables individualmente como máximo del 0,05 %, en total como máximo del 0,15 %.

Procedimiento para fabricar material de partida de acero a través de deformación en caliente.

(18/09/2013) Procedimiento para la fabricación de material de partida a través de conformado en frío, en el que un acero conlos siguientes componente en porcentaje en peso: 0,08 a 0,25% de carbono, menos de 0,6% de silicio, 0,5 a1,7% de manganeso, hasta 0,035% de fósforo, hasta 0,055% de azufre, 0,1 a 1,5% de cromo, 0,1 a 0,5% demolibdeno, 0,2 a 1,5% de níquel, hasta 0,06% de aluminio, 0,0010 a 0,006% de boro, hasta 0,04% de vanadio,hasta 0,04% de niobio, hasta 0,04% de titanio, hasta 0,5% de cobre y hasta 0,010% de nitrógeno, el resto dehierro, incluidas impurezas debidas a la fundición, a es ajustado hasta una estructura martensírtica-bainíticadesde la temperatura de conformado a través de un enfriamiento controlado.

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