CIP 2015 : C21D 6/00 : Tratamiento térmico de aleaciones ferrosas.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
Notas[n] de C21D 6/00:
  • Cuando se clasifique en el grupo C21D 6/00, todo aspecto de un procedimiento de tratamiento térmico de aleaciones férreas que se considere que representa información de interés para la búsqueda, puede ser clasificado también en los grupos C21D 1/02 - C21D 1/84 . Puede darse este caso, p. ej., cuando se considere de interés hacer posible la búsqueda de procedimientos de tratamientos térmicos de aleaciones férreas usando una combinación de símbolos de clasificación. Tal clasificación no obligatoria debería darse como "información adicional".
  • Cuando se clasifique en el grupo C21D 6/00, todo constituyente de una aleación que se considere que representa información de interés para la búsqueda, puede ser clasificado también en los grupos C22C 38/02 - C22C 38/60 . Puede darse este caso, p. ej., cuando se considere de interés hacer posible la búsqueda de tratamientos térmicos de aleaciones férreas específicas usando una combinación de símbolos de clasificación. Tal clasificación no obligatoria debería darse como "información adicional".

C21D 6/02 · Endurecimiento por precipitación.

C21D 6/04 · Endurecimiento por enfriado por debajo de 0 ° C.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Lámina de acero de fase dual y procedimiento para la producción de la misma.

(15/06/2016) Una lámina de acero de fase dual que tiene una resistencia a la tensión de 540 MPa o mayor, que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,1%; Mn: 0,2 a 3%; Al: 0,04 a 1,5%; Ti: 0,015 a 0,2%; Si: 0 a 0,5%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 a 0,2%; Cr: 0 a 2%; W: 0 a 0,5%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; B: 0 a 0,002%; P: 0,01% o menos; S: 0,005% o menos; N: 0,01% o menos, en los cuales [Ti] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S] ≥ 0% se cumple y cuando se establece Ex.C (%) ≥ [C] - 12/48 x {[Ti] + 48/93 x [Nb] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S]},…

Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta.

(15/06/2016). Solicitante/s: voestalpine Precision Strip AB. Inventor/es: MILLWARD,CHRIS, NAWAZ,AZHAR, LÖF,ALEXANDER.

Tira de acero inoxidable martensítico/austenítico laminada en frío y endurecida para válvulas de aletaa de los compresores, en la que la tira de acero a) está hecha de acero que consiste en % en peso (% en peso): C 0,3 - 0,5 Si 0,2 - 0,8 Mn 0,2 - 1,0 Cr 12,0 - 15,0 Mo 0,5 - 2,0 N 0,02 - 0,15 V 0,01 - 0,20 Ni ≤ 2,0 Co ≤ 2,0 Cu ≤ 2,0 W ≤ 2,0 Al ≤ 0,06 Ti ≤ 0,05 Zr ≤ 0,05 Nb ≤ 0,05 Ta ≤ 0,05 B ≤ 0,01 Ca ≤ 0,009 REM ≤ 0,2 Siendo el resto Fe e impurezas b) tiene una matriz que consiste en martensita templada y entre 5 y 15% en volumen de austenita, c) tiene una resistencia a la tracción (Rm) entre 1970-2300 MPa, d) tiene un espesor de 0,07 - 3 mm y una anchura de ≤ 500 mm.

PDF original: ES-2643579_T3.pdf

Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma.

(18/05/2016) Una pieza estampada en caliente que comprende: una composición química que consiste en, % en masa: C: del 0,120 % al 0,400 %; Si: del 0,005 % al 2,000 %; Mn o Cr, o ambos: del 1,00 % al 3,00 % en total; Al: del 0,005 % al 0,100 %; B: del 0,0003 % al 0,0020 %; P: no más del 0,030 %; S: no más del 0,0100 %; O: no más del 0,0070 %; N: no más del 0,0070 %; Ti: del 0 % al 0,100 %; Nb: del 0 % al 0,100 %; V: del 0 % al 0,100 %; Ni: del 0 % al 2,00 %; Cu: del 0 % al 2,00 %; Mo: del 0 % al 0,50 %; Ca o REM (por sus siglas en inglés), o ambos: del 0 % al 0,0300 % en total; y el resto: Fe e impurezas; y una estructura representada por: una fracción…

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Acero inoxidable ferrítico y método para fabricar el mismo.

(13/04/2016). Solicitante/s: JFE STEEL CORPORATION. Inventor/es: ISHII,Tomohiro, OTA,HIROKI, ISHIKAWA,SHIN, OGATA,HIROYUKI.

Acero inoxidable ferrítico que tiene una composición que consiste, en % en masa, en C: del 0,001 % al 0,030 %, Si: del 0,03 % al 0,15 %, P: el 0,05 % o menos, S: el 0,01 % o menos, Cr: de más del 22,0 % al 28,0 %, Mo: del 0,2 % al 3,0 %, Al: del 0,01 % al 0,08 %, Ti: de más del 0,30 % al 0,80 %, V: del 0,001 % al 0,080 % y N: del 0,001 % al 0,050 %; Mn: del 0,05 % al 0,30 % y Ni: del 0,01 % a menos del 0,30 %; Nb: el 0,05 % o menos como componente opcional, uno o más componentes seleccionados del grupo que consiste en Cu: el 1,0 % o menos, Zr: el 1,0 % o menos, W: el 1,0 % o menos y B: el 0,1 % o menos como componentes opcionales; y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, y que tiene una superficie donde se distribuye TiN que tiene un diámetro de grano de 1 μm o más a una densidad de 30 partículas/mm2 o más.

PDF original: ES-2662417_T3.pdf

Chapa de acero inoxidable ferrítico excelente en cuanto a capacidad de troquelado y procedimiento para la producción de la misma.

(16/03/2016) Chapa de acero inoxidable ferrítico, que comprende: una composición que consiste en del 0,0030 al 0,012 por ciento en masa de C, el 0,13 por ciento en masa o menos de Si, el 0,25 por ciento en masa o menos de Mn, el 0,04 por ciento en masa o menos de P, el 0,005 por ciento en masa o menos de S, el 0,06 por ciento en masa o menos de Al, del 0,0030 al 0,012 por ciento en masa de N, del 20,5 al 23,5 por ciento en masa de Cr, del 0,3 al 0,6 por ciento en masa de Cu, el 0,5 por ciento en masa o menos de Ni, del 0,3 al 0,5 por ciento en masa de Nb, del 0,05 al 0,15 por ciento en masa de Ti; y opcionalmente el 0,001 por ciento en masa o menos de B, el 0,1 por ciento en masa o menos de Mo, el 0,05 por ciento en masa…

Método de producción de aceros inoxidables que tiene una resistencia a la corrosión mejorada.

(02/03/2016) Un método para mejorar la resistencia a la corrosión de un acero inoxidable que comprende una fase austenítica, comprendiendo el método: proporcionar un artículo de un acero inoxidable que comprende del 20 al 22 por ciento en peso de cromo, del 23,5 al 25,5 por ciento en peso de níquel, del 6,0 al 7,0 por ciento en peso de molibdeno, del 0,18 al 0,25 por ciento en peso de nitrógeno, hasta el 0,03 por ciento en peso de carbono, hasta el 2,0 por ciento en peso de manganeso, hasta el 0,04 por ciento en peso de azufre, hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio, y hasta el 0,75 por ciento en peso de cobre, todo ello basado en el peso total del acero inoxidable, el resto que es hierro…

Acero laminado endurecido por precipitación tras su tratamiento térmico o templado con una herramienta de resistencia y ductilidad muy altas y su proceso de fabricación.

(02/02/2016). Solicitante/s: Arcelormittal Investigación y Desarrollo SL. Inventor/es: BOUAZIZ,Olivier, BARBIER,DAVID, JUNG,CORALIE.

Plancha o preforma de acero laminado cuya composición química consta, en porcentaje en peso, de:**Fórmula** siendo los contenidos de silicio y titanio:**Fórmula** estando el resto de la composición formada por hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración.

PDF original: ES-2558110_T3.pdf

Tira delgada de aleación amorfa, aleación magnética blanda de nanocristal y núcleo magnético.

(20/01/2016) Una cinta de aleación amorfa que tiene una composición que comprende una composición de aleación representada por Fe100-a-b-c-dMaSibBcCud (en donde 0 % at. ≤ a ≤ 10 % at., 0 % at. ≤ b ≤ 20 % at., 4 % at. ≤ c ≤ 20 % at., 0,1 % at. ≤ d ≤ 3 % at., y 9 % at. ≤ a+b+c ≤ 35 % at.) e impurezas inevitables, en donde: M en la composición de aleación es al menos un elemento seleccionado entre Ti, V, Zr, Nb, Mo, Hf, Ta y W, en donde 50% o menos de M puede estar sustituido por al menos un elemento seleccionado entre Cr, Mn, Zn, As, Se, Sb, Sn, In, Cd, Ag, Bi, Mg, Sc, Re, Au, elementos del grupo…

Método para producir una lámina de acero delgada.

(11/01/2016) Un método para producir una lámina de acero delgada , que comprende: (a) proporcionar una lámina de acero con superficie de color negro laminada en caliente que se forma directamente a partir de un bloque de acero fundido, (b) laminar en frío la lámina de acero con superficie de color para formar una lámina de acero laminada en frío después de la etapa (a), siendo la lámina de acero con superficie de color negro laminada en frío al menos dos veces de modo que la reducción total en espesor después de la laminación en frío no es menor del 50 por ciento; y (c) templar la lámina de acero laminada en frío para formar…

Acero, proceso para la fabricación de una pieza en bruto de acero y proceso para la fabricación de un componente del acero.

(28/12/2015). Ver ilustración. Solicitante/s: UDDEHOLMS AB. Inventor/es: GUNNARSSON, STAFFAN, MEDVEDEVA,ANNA.

Un acero con una composición química que contiene, en porcentaje en peso: C del 0,25 al 0,5 Si del 0,1 al 1,5 Mn del 0,6 al 2,0 S 0,2 máx. Cr del 1,5 al 4 Ni del 3,0 al 5,0 Mo del 0,7 al 1,0 V del 0,6 al 1,0 opcionalmente REM ≤ 0,4 Ca de 5 a 75 ppm O de 10 a 100 ppm Al del 0,003 al 0,020 el resto hierro, e impurezas en contenidos normales.

PDF original: ES-2554994_T3.pdf

Imán sinterizado de tierras raras R-Fe-B.

(23/12/2015) Imán sinterizado de tierras raras a base de R-Fe-B que comprende, como fase principal, granos de cristal de un compuesto de tipo R2Fe14B que incluye Nd, que es un elemento de tierras raras ligeras, como elemento de tierras raras R principal, en el que el imán incluye un elemento de tierras raras pesadas RH que es por lo menos uno de Dy y Tb que se ha introducido a través de la superficie del imán sinterizado por difusión, en el que el imán presenta una zona en la que la concentración del elemento de tierras raras pesadas RH en una fase rica en R de límite de grano es menor que en la superficie de los granos de cristal del compuesto de tipo R2Fe14B pero mayor…

Métodos para procesar termomecánicamente acero para herramientas y herramientas hechas a partir de aceros para herramientas procesados termomecánicamente.

(22/12/2015) Un método para procesar termomecánicamente una preforma compuesta de acero para herramientas, que tiene una temperatura de inicio martensítica y una temperatura austenítica estable, teniendo la preforma una primera región que contiene austenita, incluyendo la primera región una superficie exterior y una pluralidad de dimensiones exteriores de la superficie exterior y una segunda región separada de la superficie exterior por la primera región , comprendiendo el método: establecer al menos la primera región de la preforma de acero para herramientas a una temperatura de proceso entre la temperatura de inicio martensítica y la temperatura…

Acero inoxidable austenítico.

(24/11/2015) Acero inoxidable austenítico que comprende, en porcentajes en peso basado en el peso total del acero: del 0,05 al 0,2 de carbono, del 0,08 al 0,2 de nitrógeno, del 20 al 23 de cromo, del 25 al 27 de níquel, del 1 al 2 de molibdeno, del 1,6 al 4,0 de manganeso, del 0,20 al 0,75 de niobio, del 0 hasta el 0,1 de titanio, del 0 hasta el 0,50 de silicio, del 0 hasta el 0,30 de aluminio, del 0 hasta el 0,02 de azufre, del 0 hasta el 0,05 de fósforo, del 0 hasta el 0,1 de zirconio, el resto de hierro, del 0 hasta el 0,1 de vanadio, el resto hierro e impurezas fortuitas.

Procedimiento de fabricación de acero martensítico de límite elástico muy alto y chapa o pieza obtenida de ese modo.

(13/11/2015) Procedimiento de fabricación de una chapa de acero de grosor inferior a 3 milímetros, de estructura totalmente martensítica, con límite de elasticidad superior a 1300 MPa, que comprende las etapas sucesivas y en este orden según las cuales: - se suministra un semi-producto de acero cuya composición comprende, estando los contenidos expresados en peso, 0,15% ≤ C ≤ 0,40% 1,5% ≤ Mn ≤ 3% 0,005% ≤ Si ≤ 2% 0,005% ≤ Al ≤ 0,1% S ≤ 0,05% P ≤ 0,1% 0,025% ≤ Nb ≤ 0,1% y opcionalmente: 0,01% ≤ Ti ≤ 0,1% 0% ≤ Cr ≤ 4% 0% ≤ Mo ≤ 2% 0,0005% ≤ B ≤ 0,005% 0,0005% ≤ Ca ≤ 0,005% estando constituido el resto de la composición de hierro y de impurezas inevitables que resultan…

Estructura soldada con una junta soldada a tope y método para su fabricación.

(08/07/2015) Una estructura soldada que comprende una junta soldada a tope (12A), comprendiendo dicha estructura: una pareja de metales implicados (11A); un cordón de soldadura (12A) formado irradiando con un primer haz de alta densidad de energía una porción de tope entre la pareja de los metales implicados (11A), teniendo el cordón de soldadura (12A) una anchura (W) en dicha superficie irradiada; y una pareja de zonas alteradas (13A) formada, en una superficie de la junta de soldadura a tope (12A), que ha sido irradiada con el primer haz de alta densidad de energía, irradiando con un segundo haz de alta densidad de energía la superficie, teniendo…

Preformas de acero.

(27/05/2015) Una composición de preforma de acero después de la refusión ESR o VAR, que comprende esencialmente: Carbono: 0,37-0,42, Manganeso: 0,060-0,130, Silicio: 0,040-0,120, Níquel: 3,00-4,00, Cromo: 1,30-1,80, Molibdeno: 0,70-1,00, Vanadio: 0,25-0,30, Aluminio: ≤ 0,015, Hierro: resto en porcentajes en peso de la composición total, así como las impurezas inevitables que incluyen nitrógeno

Acero para herramientas de trabajo en caliente y un procedimiento para fabricar un acero para herramientas de trabajo en caliente.

(15/04/2015) Un acero para herramientas de trabajo en caliente bajo en cromo constituido por (en % en peso): C 0,08-0,40 N 0,015-0,30 C+N 0,30-0,50 Cr 1-4 Mo 1,5-3 V 0,8-1,3 Mn 0,5-2 Si 0,1-0,5 opcionalmente Ni

Acero de forja, forjado y cigüeñal.

(22/10/2014) Un acero forjado que consiste en: de un 0,15 a un 0,75 % en masa de C, de un 0,1 a un 0,6 % en masa de Si, de un 0,3 a un 1,4 % en masa de Mn, de un 0,1 a un 2 % en masa de Ni, de un 0,5 a un 2,5 % en masa de Cr, 10 de un 0,1 a un 0,5 % en masa de Mo, de un 0,01 a un 0,2 % en masa de V, de un 0,015 a un 0,04 % en masa de Al, de un 0,0002 a un 0,002 % en masa de S, de un 0,0002 a un 0,003 % en masa de Ti, y opcionalmente uno o más de Ca, B, W, Nb, Ta, Cu, Ce, Zr, y Te, en una cantidad total de un 0,1 % en masa o inferior, y el resto Fe e impurezas inevitables; donde las respectivas densidades numéricas de las partículas de inclusión que contienen S que tienen un contenido de S de un 20 % en masa o superior, y de las partículas de inclusión que contienen Ti que tienen un contenido de Ti de un…

Acero de baja aleación y alta resistencia con excelente resistencia a la fragilización ambiental en medios de hidrógeno a alta presión y método para la fabricación del mismo.

(02/07/2014) Un acero de baja aleación y alta resistencia que tiene características de resistencia a la fragilización por un medio hidrógeno a alta presión, que tiene una composición que comprende C: de 0,10 a 0,20% en masa, Si: de 0,10 a 0,40% en masa, Mn: de 0,50 a 1,20% en masa, Ni: de 0,75 a 1,75% en masa, Cr: de 0,20 a 0,80% en masa, Cu: de 0,31 a 0,50% en masa, Mo: de 0,10 a 1,00% en masa, V: de 0,01 a 0,10% en masa, B: de 0,0005 a 0,005% en masa y N: 0,01% en masa o menos, y que además comprende uno o dos de Nb: de 0,01 a 0,10% en masa y Ti: de 0,005 a 0,050% en masa, siendo el resto Fe e impurezas inevitables.

Acero inoxidable ferrítico que tiene resistencia a la fluencia a temperatura elevada.

(18/06/2014) Un acero inoxidable ferrítico que consiste en: del 25 hasta el 35 por ciento en peso de cromo; del 0,9 hasta el 1,1 por ciento en peso de molibdeno; hasta el 0,005 por ciento en peso de carbono; al menos uno de niobio, titanio y tantalio, en el que el acero comprende del 0,07 hasta no más del 0,5 por ciento en peso de titanio y la suma de los porcentajes en peso de niobio, titanio y tantalio satisface la ecuación 0,5 ≤ (% de Nb + % de Ti + 1/2(% de Ta)) ≤ 0,75 hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio; hasta el 0,25 por ciento en peso de aluminio; hasta el 0,25 por ciento en peso de tungsteno; hasta el 1,0 por ciento en peso de manganeso; hasta el 0,04 por ciento en peso de nitrógeno; hasta el 0,01 por ciento en peso de…

Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de precisión elaborados en frío.

(12/03/2014) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de precisión elaborados en frío, en particular estirados en frío, especialmente para su utilización como tubos para cilindros con sobrecarga de presión, con la siguiente composición química (% en peso): C ≥ 0,05 - 0,25 Si ≥ 0,15 - 1,0 Mn ≥ 1,0 - 3,5 Al ≥ 0,020 - 0,060 V max. 0,20 N max. 0,15 S max. 0,03 con adiciones opcionales de uno o varios elementos de aleación tales como Cr, Mo, Ni, W, Ti ó Nb, con los siguientes contenidos (% en peso): Cr max. 0,80 Mo max. 0,65 Ni max. 0,90 W max. 0,90 Ti max. 0,20 Nb max. 0,20 el resto hierro, así como las impurezas debidas al proceso de fusión,…

Procedimiento para el tratamiento térmico de un fleje de acero de chapa magnética.

(26/02/2014) Procedimiento para el tratamiento térmico de flejes de acero que están producidos a partir de un acero que contiene Si y/o Al a condición de que para el contenido de Si %Si y el contenido de Al %Al se cumpla %Si + 2 x %Al ≤ 6,6 % en peso, hasta el 2,5 % en peso de Mn, opcionalmente uno o varios elementos del grupo "P, Cr, Ni" con contenidos de, respectivamente, hasta el 1 % en peso, opcionalmente de uno o varios elementos del grupo "C, N, S" con contenidos de, respectivamente, hasta el 0,1 % en peso y como resto hierro así como impurezas inevitables, en el que los flejes de acero en primer lugar se recuecen de forma continua y…

Elementos de generador de vapor o componentes de central eléctrica granallados superficialmente.

(19/02/2014) Elemento o subgrupo de generador de vapor o componente de central electrica, que se compone al menos esencialmente de un material de trabajo aleado que contiene cromo, que se compone al menos en parte, en particular esencialmente, de un material de trabajo que está tratado mediante granallado superficial, caracterizado porque se compone al menos esencialmente de un material de trabajo con estructura ferritica con un contenido medio de cromo< 8% en peso o una estructura martensitica con un contenido medio de cromo< 14% en peso, y al menos una superficie del elemento o subgrupo o una superficie del componente, que presenta una estructura semejante, esta tratada al menos parcialmente mediante granallado superficial, ajustandose las condiciones del granallado superficial de manera que la superficie tratada…

Proceso para el tratamiento térmico de material en tiras de metal, y material en tiras producido de esa manera.

(01/01/2014) Proceso para el tratamiento térmico de material en tiras de metal que proporciona propiedades mecánicas que difieren en el ancho de la tira, en donde la tira se calienta y se enfría y se sobreenvejece opcionalmente durante a proceso de recocido continuo, caracterizado porque al menos uno de los siguientes parámetros difiere en el proceso en el ancho de la tira: - tasa de calentamiento - temperatura superior - tiempo de mantenimiento de la temperatura superior - trayectoria de enfriamiento después de la temperatura superior o, cuando se lleva a cabo el sobreenvejecimiento, que al menos uno de los siguientes parámetros difiere en el proceso en el ancho de la tira: - tasa de calentamiento - temperatura superior -…

Lámina de acero con alta resistencia y excelente dureza a baja temperatura y método de fabricación de la misma.

(06/05/2013). Ver ilustración. Solicitante/s: POSCO. Inventor/es: AHN,SEONG SOO, YOO,JANG YONG, KIM,KI HO, PARK,CHOONG JAE, LEE,TAE WOO.

Una placa de acero de alta resistencia, que comprende: carbono (C): 0.03 a 0.10 % en peso, silicio (Si): 0.1 a 0.4% en peso, manganeso (Mn): 1.8 % en peso o menos, níquel (Ni): 1.0 % en peso o menos, titanio (Ti): 0.005 a 0.03% en peso, niobio (Nb): 0.02 a 0.10 % en peso, aluminio (Al): 0.01 a 0.05 % en peso, calcio (Ca): 0.006 % en peso omenos, nitrógeno (N): 0.001 a 0.006 % en peso, fósforo (P): 0.02 % en peso o menos, azufre (S): 0.005 % en peso omenos, y el balance de hierro (Fe) y otras impurezas inevitables, en donde la microestructura de la placa de acero comprende ferrita y bainita acicular como una microestructuraprincipal y una austenita/martensita (M&A) como una segunda fase; en donde, la M&A tiene una fracción de área de10 % o menos (excluyendo 0%), y en donde la ferrita acicular tiene un tamaño de grano de 10 μm o menos,excluyendo 0 μm, y la bainita tiene un tamaño de paquete de 5 μm o menos, excluyendo 0 μm.

PDF original: ES-2402548_T3.pdf

Aleación FE-NI endurecida para la fabricación de rejillas de soporte de circuitos integrados y procedimiento de fabricación.

(04/04/2013) . Procedimiento para la fabricación de una tira de aleación Fe-Ni cuyo límite de elasticidad Rp0 ,2 superior a 750 MPay el alargamiento repartido Ar superior a 5% , según el cual : - se elabora una aleación cuya composición química comprende , en peso : 36% ≤Ni + Co ≤43% 0% ≤Co ≤3% 0 ,05% ≤C ≤0 ,4% 0 ,2% ≤Cr≤1 ,5% 0 ,4% ≤Mo ≤ 3% Cu ≤3% Si ≤0 ,3% Mn ≤0 ,3% siendo el resto hierro e impurezas , - eventualmente , se vuelve a fundir en vacío o bajo refundido electroconductor para obtener un semi-producto , - se lamina en caliente el semi-producto a una temperatura superior o igual a 950°C para obtener una tira en caliente deespesor comprendido entre…

Chapa delgada de acero laminado en frío, de alta resistencia, con alto límite de elasticidad, y superior ductilidad y soldabilidad, chapa delgada de acero galvanizado por inmersión en caliente, de alta resistencia, con alto límite de elasticidad, chapa delgada de acero galvanizado y recocido por inmersión en caliente, de alta resistencia, con alto límite de eleasticidad, y métodos para la producción de las mismas.

(12/09/2012) Una chapa delgada de acero laminado en frío, de alta resistencia y alto límite de elasticidad, superior en la soldabilidad por puntos y ductilidad, caracterizada por: comprender acero que contiene, en % en masa: C: por encima de 0,030% a menos de 0,10%, Si: 0,30 a 0,80%, Mn: 1,7 a 3,2%, P: 0,001 a 0,02%, S: 0,0001 a 0,006%, Al: 0,060% o menos, N: 0,0001 a 0,0070%, que contiene además, Ti: 0,01 a 0,055%, Nb: 0,012 a 0,055%, Mo: 0,07 a 0,55%, B: 0,0005 a 0,0040%, y que satisface simultáneamente que, 1,1 ≤ 14 x Ti(%) + 20 x Nb(%) + 3 x Mo(%) + 300 x B(%) ≤ 3,7, opcionalmente uno o dos de Cr: 0,01 a…

Acero y herramienta de moldeo para materiales plásticos hecha de acero.

(23/05/2012) Un acero para herramientas trabajado en caliente para el moldeado de plásticos, caracterizado porque tiene la siguiente composición en % en peso o en ppm si así se especifica: C 0,46-0,60 (Si + Al) de trazas a 0,25 Mn 0,1-2,0 Cr 3,0-7,0 (Mo + W/2) 1,5-3,1 Mo ≤ 2,6 W ≤ 1,0 V 0,30-0,70 Nb ≤ 0,1 Ti ≤ 0,1 Zr ≤ 0,1 Co ≤ 2,0 Ni ≤ 2,0 opcionalmente S 0,10-0,30 adicionalmente, si se añade S Ca 5-75 ppm O 50-100 ppm el resto de hierro e impurezas. en donde el acero después del temple a una temperatura de austenización de 950 a 1025 °C y revenido a…

Acero para la formación en caliente o al temple bajo herramienta, con ductilidad mejorada.

(02/05/2012) Pieza obtenida por deformación y enfriamiento dentro de una herramienta, de una chapa o de una pieza de acero, pre-revestida a título opcional, cuya composición comprende, expresándose los contenidos en peso: 0,040%< C< 0,100% 0,80%< Mn< 2,00% Si< 0,30% S< 0,005% P

MATERIAL MAGNETICO BLANDO DE FE-CR Y METODO PARA LA FABRICACION DEL MISMO.

(01/06/2007). Solicitante/s: NISSHIN STEEL CO., LTD.. Inventor/es: MORIKAWA, HIROSHI, STAINLESS STEEL BUSINESS DIV., SHIGETOMI, TOMOHARU, STAINLESS STEEL BUSINESS DIV., HIROTA, RYOJI, YAMAUCHI, TAKASHI, STAINLESS STEEL BUSINESS DIV.

Material magnético blando de Fe-Cr, que tiene resistividad eléctrica no inferior a 50 ?cm y una estructura metalúrgica compuesta por granos ferríticos en una razón de superficie no inferior al 95% con precipitados de 1 ?m o de tamaño de partícula inferior en una proporción no superior a 6 X 105/mm2 en número, y que consiste en hasta el 0, 05% en masa de C, hasta el 0, 05% en masa de N, hasta el 3, 0% en masa de Si, hasta el 1, 0% en masa de Mn, hasta el 1, 0% en masa de Ni, hasta el 0, 04% en masa de P, hasta el 0, 01% en masa de S, del 5, 0-20, 0% en masa de Cr, hasta el 4, 0% en masa de Al, el 0-3% en masa de Mo, el 0-0, 5% en masa de Ti y siendo el resto Fe, excepto impurezas inevitables, en las condiciones de las fórmulas y 4, 3 x %Cr + 19, 1 x %Si + 15, 1 x %Al + 2, 5 x %Mo ? 40, 2 64 x %Si + 35 x %Cr + 480 x %Ti + 25 x %Mo + 490 x %Al ? 221 x %C + 247 x %N + 40 x %Mn + 80 x %Ni + 460.

MATERIAL LENTO DE REACCION CON ELEVADA DUREZA PARA ELEMENTOS DE CONSTRUCCION SOMETIDOS A ESFUERZOS TERMICOS.

(16/05/2007) Material con elevada inercia de reacción, en especial elevada resistencia a la oxidación y aumentada dureza para elementos de construcción y herramientas sometibles a cargas térmicas con una temperatura de hasta 750ºC, que consta de una aleación con una composición en % en peso de Carbono (C) desde 0, 04 hasta 0, 15 Silicio (Si) desde 1, 22 hasta 2, 36 Manganeso (Mn) desde 1, 0 hasta 3, 95 Cromo (Cr) desde 23, 9 hasta 26, 5 Níquel (Ni) desde 17, 9 hasta 25, 45 Nitrógeno (N) desde 0, 018 hasta 0, 2 Con la reserva de que el contenido de níquel de la aleación o mayor que el valor, formado por el contenido en cromo más 1, 5 silicio menos 0, 12…

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