CIP 2015 : C22F 1/10 : de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.

CIP2015CC22C22FC22F 1/00C22F 1/10[1] › de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22F MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE METALES O ALEACIONES NO FERROSOS (procesos específicos para el tratamiento térmico de aleaciones ferrosas o aceros y dispositivos para el tratamiento térmico de metales o aleaciones C21D).

C22F 1/00 Modificación de la estructura física de metales o aleaciones no ferrosos por tratamiento térmico o por trabajo en caliente o en frío.

C22F 1/10 · de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Sistemas y métodos para el procesamiento de lingotes de aleación.

(12/02/2019). Solicitante/s: ATI Properties LLC. Inventor/es: FORBES JONES,ROBIN M, KENNEDY,RICHARD L, DE SOUZA, URBAN J, O'BRIEN,CHRISTOPHER M.

Un método de procesamiento de lingotes que comprende: depositar una capa de material metálico como un depósito de soldadura sobre al menos una región de una superficie circunferencial de un lingote de aleación cilíndrico y sobre al menos un extremo del lingote de aleación, en donde el material metálico es más dúctil que la aleación, y en donde la capa de material metálico reduce una incidencia de grietas en la superficie del lingote de aleación durante el trabajo en caliente.

PDF original: ES-2699697_T3.pdf

Procedimiento de fabricación de una banda de espesor variable y banda asociada.

(18/01/2019) Procedimiento de fabricación de una banda de espesor variable según su longitud, dicha banda está realizada en una aleación que comprende, en peso: 34,5% ≤ Ni ≤ 53,5% 0,15% ≤ Mn ≤ 1,5% 0 ≤ Si ≤ 0,35%, de preferencia 0,1% ≤ Si ≤ 0,35% 0 ≤ C ≤ 0,07% opcionalmente: 0 ≤ Co≤ 20% 0 ≤ Ti≤ 0,5% 0,01%≤ Crs≤ 0,5% el resto son hierro e impurezas resultantes necesariamente de la elaboración, el procedimiento comprende sucesivamente las etapas siguientes: - producción de una banda inicial de espesor constante (E0) obtenida por laminado en caliente; - laminado homogéneo en frío de la banda inicial según su longitud para obtener una banda intermedia de espesor constante (Ec) según la dirección de laminado; -…

Método de fabricación de una banda delgada fabricada de una aleación magnética blanda.

(14/11/2018) Método para fabricar una banda de una aleación magnética blanda que puede recortarse mecánicamente, cuya composición química comprende, en peso:**Tabla** El resto es hierro e impurezas resultantes de la elaboración, de acuerdo con el cual se lamina en frío una banda obtenida por laminación en caliente de un semiproducto que consiste en la aleación para obtener una banda laminada en frío con un espesor inferior a 0,6 mm, caracterizado porque, después del laminado en frío, se lleva a cabo un tratamiento de recocido continuo en la banda haciendo que pase a un horno continuo, a una temperatura comprendida entre la temperatura de transición ordenada/desordenada de la aleación y la temperatura de inicio de la transformación ferrítica/austenítica de la aleación, seguido de un enfriamiento rápido…

Tubo de aleación austenítico.

(29/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MASAKI,YASUHIRO, YONEMURA,MITSUHARU, MOMOZONO YUMI.

Un tubo de aleación austenítica que consiste en, en % en peso: C: de 0,01% a 0,15%; Cr: de 10,0% a 40,0%; Ni: de 8,0% a 80,0%, Si: de 0,05% a 1,00%, Mη : de 0,05% a 2,00%, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Ti: de 0,1% a 0,5%; Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos y N: 0,20% o menos, conteniendo el remanente Fe e impurezas, y en donde el tubo de aleación austenítica tiene una estructura metalográfica que cumple las siguientes expresiones (i) a (iii), en donde, en las expresiones anteriores, R es una relación de una intensidad integrada de {220} a una intensidad integrada de {111} en una capa superficial que se mide mediante un método de difracción de rayos X de incidencia rasante, I220 es la intensidad integrada de {220}, I111 es la intensidad integrada de {111}, y F111 es una anchura a media altura de {111} en la capa superficial que se mide por el método de difracción de rayos X de incidencia rasante.

PDF original: ES-2687833_T3.pdf

Material de aleación de Ni-Cr y productos tubulares sin soldadura para pozos de petróleo que lo utilizan.

(23/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: SAGARA,MASAYUKI, TOMIO,YUSAKU.

Un material de aleación de Ni-Cr, que tiene una composición química que consiste, en % en masa, en: Si: 0,01 a 0,5%, Mn: 0,01% o más y menos de 1,0%, Cu: 0,01% o más y menos de 1,0%, Ni: 48% o más y menos de 55%, Cr: 22 a 28%, Mo: 5,6% o más y menos de 7,0%, N: 0,04 a 0,16%, sol.Al: 0,03 a 0,20%, REM: 0,01 a 0,074%, W: 0% o más y menos de 8,0%, Co: 0 a 2,0%, uno o más de Ca y Mg: 0,0003 a 0,01% en total, y uno o más de Ti, Nb, Zr y V: 0 a 0,5% en total; y siendo el resto Fe e impurezas, en donde el C, el P, el S y el O en las impurezas son C: 0,03% o menos, P: 0,03% o menos, S: 0,001% o menos y O: 0,01% o menos, y por otra parte la densidad de dislocación satisface la siguiente fórmula: 7,0 × 1015 ≤ ρ ≤ 2,7 × 1016 - 2,67 × 1017 × [REM (%)] donde ρ indica la densidad de dislocación expresada en m-2, y [REM (%)] indica el contenido de REM expresado en % en masa.

PDF original: ES-2686974_T3.pdf

Proceso de fabricación de superaleación a base de Ni y miembro de superaleación a base de Ni, superaleación a base de Ni, miembro de superaleación a base de Ni, palanquilla forjada de superaleación a base de Ni, componente de superaleación a base de Ni, estructura de superaleación a base de Ni, tubo de caldera, revestimiento de cámara de combustión, pala de turbina de gas, y disco de turbina de gas.

(06/06/2018) Un proceso de fabricación de un material de reblandecimiento de superaleación a base de Ni que comprende: una etapa para reblandecer la superaleación a base de Ni y mejorar la trabajabilidad, en donde la etapa para reblandecer la superaleación a base de Ni y mejorar la trabajabilidad es una etapa para precipitar una fase gamma prima que es incoherente con una fase gamma que es una matriz de la superaleación a base de Ni en un 20 % en volumen o más, y la etapa de reblandecimiento de la superaleación a base de Ni y de mejora de la trabajabilidad comprende: una primera etapa para forjar en caliente la superaleación a base de Ni a una temperatura igual o inferior a la temperatura del solvus de la fase gamma prima; y una segunda etapa para precipitar la fase gamma prima que es incoherente con una fase gamma que es una matriz en un 20…

Material de aleación de Ni - Cr.

(15/11/2017) Un tubo de una aleación de Ni - Cr, en donde, la diferencia entre las tensiones reticulares uniformes de la capa superficial de éste, satisfaga las siguientes fórmulas y . S ≤ 0,002 S ≥ D500 - D ≤ 200 en donde, el significado de los símbolos individuales, en la fórmulas anteriormente descritas, arriba, son los siguientes: S: La diferencia entre las tensiones reticulares uniformes (Å) de la capa superficial D500: El {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad de 500 nm a partir de la superficie del material D ≤ 200: El valor medio del {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad…

Tubo de aleación de austenita que contiene Cr.

(11/10/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, TASAKA,MASAHITO, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO, KINOMURA,SHOJI.

Un tubo de aleación austenítica que contiene Cr, en el que la película de óxido de cromo con un espesor de 0.05 a 1.5 μm se forma sobre la superficie interna del tubo, en el que el tubo de aleación austenítica que comprende Cr tiene un diámetro interno de 10 a 30 mm y en el que el tubo de aleación austenítica que contiene Cr se caracteriza porque el tubo tiene una longitud de 5 a 50 m, la película de óxido de cromo satisface la relación definida por la formula (i) la concentración promedio de C en el rango de profundidad de 5 a 10 μm desde la superficie interna es menor que la concentración de C en un metal base. 0.4 ≤ δ1/δ2 ≤ 2.5 ...(i) en el que 51 y 52 son espesores (μm) de la película de óxido de cromo en ambos extremos del tubo, respectivamente.

PDF original: ES-2654212_T3.pdf

Sistemas y métodos para formar y procesar lingotes de aleación.

(23/08/2017). Solicitante/s: ATI PROPERTIES, INC.. Inventor/es: MINISANDRAM,RAMESH S.

Un proceso para formar un lingote de aleación, que comprende: colocar un revestimiento de aleación en un crisol de un aparato de refusión por arco en vacío; y someter a refusión por arco en vacío un electrodo de aleación dentro del revestimiento de aleación en el crisol, formando así un lingote de aleación que comprende una capa externa metalúrgicamente unida a un núcleo de lingote interno.

PDF original: ES-2643490_T3.pdf

Aleación de resistencia ultraalta para entornos severos de petróleo y gas y método de preparación.

(29/03/2017). Solicitante/s: HUNTINGTON ALLOYS CORPORATION. Inventor/es: MANNAN,SARWAN KUMAR.

Una aleación de alta tenacidad y resistente a la corrosión adecuada para su uso en entornos de petróleo y gas, que consiste en, en % en peso: 0-15 % Fe, 18-24 % Cr, 3-9 % Mo, 0,05-3,0 % Cu, 4,0-6,5 % Nb, 0,5-2,2 % Ti, 0,05- 1,0 % Al, 0,005-0,020 % C, el resto Ni más impurezas inevitables, cada una menos del 0,05 %, en la que una relación de Nb/(Al+Ti) ≥ 2,5-7,5.

PDF original: ES-2624416_T3.pdf

Dilatación de aleaciones con memoria de forma en una sola etapa.

(01/03/2017) Un dispositivo para deformar un artículo de aleación con memoria de forma, que comprende: a. un mandril tubular ranurado que comprende; i. un eje longitudinal y un primer perímetro exterior; ii. teniendo el tubo una longitud, un lumen de paso y una pared; iii. definiendo el lumen un primer perímetro interior; iv. teniendo el tubo al menos dos ranuras a través de la pared; v. estando orientadas las ranuras, en esencia, paralelas al eje longitudinal del tubo; vi. extendiéndose las ranuras parcialmente a lo largo de la longitud del tubo; vii. teniendo el tubo una primera parte con un, en esencia, primer diámetro constante; viii. teniendo el tubo una segunda parte cónica ; ix. teniendo la segunda parte cónica un diámetro variable que cambia desde el primer diámetro del tubo hasta un segundo…

Aleación basada en níquel, método y uso.

(12/10/2016) Un método de fabricación de una aleación a base de níquel que comprende las etapas de: i) forjar y tratar en disolución una aleación a base de níquel que consiste en, expresado como porcentajes en peso: C ≥ 0,030 máx., Si ≥ 0,50 máx., Mn ≥ 0,50 máx., Cr ≥ 20,0-24,0, Ni ≥ 55,0 - 60,0, Mo ≥ 5,5 - 7,0, S ≥ 0,005 máx., P ≥ 0,015 máx., Cu ≥ 1,0 máx., Co ≥ 1,0 máx., Al ≥ 0,80 máx., Ti ≥ 0,50 - 1,50, Nb ≥ 4,0 - 5,5 y Fe ≥ 5,0 - 15,0, en el que el forjado se lleva acabo a una temperatura de aproximadamente 1.000-1.160ºC y el tratamiento en disolución tiene lugar a una temperatura de aproximadamente 1.030-1.080ºC, seguida de una etapa de enfriamiento en agua. ii) someter el producto de la etapa i) a una primera etapa de envejecimiento a una temperatura superior de aproximadamente 720-780ºC durante aproximadamente…

Aleación de níquel-cromo-aluminio con buena procesabilidad, resistencia a la fluencia y resistencia a la corrosión.

(05/10/2016) Aleación de níquel-cromo-aluminio con 24 a 33% (en % en peso) de cromo, 1,8 a < 3,0% de aluminio, 0,10 a < 2,5% de hierro, 0,001 a 0,50% de silicio, 0,005 a 2,0% de manganeso, 0,00 a 0,60% de titanio, respectivamente 0,0002 a 0,05% de magnesio y/o calcio, 0,005 a 0,12% de carbono, 0,001 a 0,050% de nitrógeno, 0,0001 a 0,020% de oxígeno, 0,001 a 0,030% de fósforo, máx. 0,010% de azufre, máx. 2,0% de molibdeno, máx. 2,0% de tungsteno, opcionalmente 0,001 - < 0,50% de Nb, además que contiene opcionalmente un contenido en Y de 0,01 a 0,20%, un contenido en La de 0,001 a 0,20%, un contenido en cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en mezclas de metal cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en Zr de 0,01 a 0,20%, un contenido en B de 0,0001 - 0,008%, Co hasta 5,0%, Cu hasta…

Aleación de níquel y cromo con una elaborabilidad, una resistencia a la viscofluencia y una estabilidad frente a la corrosión buenas.

(14/09/2016) Una aleación de níquel y cromo, con (en % en peso) 29 hasta 37 % de cromo, 0,001 hasta 1,8 % de aluminio, 0,10 hasta 7,0 % de hierro, 0,001 hasta 0,50 % de silicio, 0,005 hasta 2,0 % de manganeso, 0,00 hasta 1,00 % de titanio y/o 0,00 hasta 1,10 % de niobio, en cada caso de 0,0002 hasta 0,05 % de magnesio y/o calcio, 0,005 hasta 0,12 % de carbono, 0,001 hasta 0,050 % de nitrógeno, 0,001 hasta 0,030 % de fósforo, 0,0001 - 0,020 % de oxígeno, como máximo 0,010 % de azufre, como máximo 2,0 % de molibdeno, como máximo 2,0 % de wolframio, que en caso necesario contiene por lo demás Y con un contenido de 0,01 - 0,20 %, La con un contenido de 0,01 - 0,20 %, cerio con un contenido…

Artículos de aleación con memoria de forma con prestaciones mejoradas a la fatiga.

(17/08/2016) Un artículo implantable que comprende un alambre de aleación metálica de nitinol que es super-elástico a temperatura corporal normal, teniendo el alambre al menos una región superficial en un estado de esfuerzo por compresión residual: habiendo sido inducido el estado de esfuerzo por compresión residual por: deformación previa del alambre de una manera controlada mediante carga de flexión y/o carga de torsión, para conseguir una deformación por tracción no recuperable mayor de aproximadamente 0,20% en al menos una región superficial; y eliminación de la fuerza de deformación previa de tal modo que la estructura vuelve a su geometría original, o muy cerca de ella; por lo que, cuando es sometido a un ensayo de fatiga por flexión realizado en un baño de agua a una temperatura de 37±1 ºC y a una frecuencia cíclica de…

Proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación.

(10/08/2016) Un proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación, que está caracterizado por que: un material de partida a extruirse hecho de una alta aleación que comprende, en % en masa, Cr: 20 a 30% y Ni: más de 22% y 60% o menos se calienta a una temperatura predeterminada de acuerdo con los contenidos de Mo y W y se somete a un proceso de extrusión en caliente, la temperatura de calentamiento (T) satisface una relación de 5 la Fórmula , , o como a continuación, que se expresa en términos del área de sección transversal promedio (A) del material de partida a extruirse, la proporción de extrusión (EL), y la velocidad de extrusión (V): cuando 0% ≤ Mo + 0,5W < 4%, T ≤ 1343 - 0,001322 x A - 1,059 x EL - 0,129 x V .. ; cuando 4% ≤ Mo + 0,5W < 7%, T ≤ 1316 - 0,001322…

Procesamiento termomecánico de aleaciones a base de níquel.

(20/07/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento de calentar una pieza de trabajo de aleación a base de níquel que comprende, en peso, hasta el 0,05 % de carbono, del 27,0 % al 31,0 % de cromo, hasta el 0,5 % de cobre, del 7,0 % al 11,0 % de hierro, hasta el 0,5 % de manganeso, hasta el 0,015 % de azufre, hasta el 0,5 % de silicio, al menos el 58 % de níquel e impurezas secundarias, hasta una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 de la aleación a base de níquel; una primera etapa de trabajo que comprende trabajar la pieza de trabajo de aleación a base de níquel calentada hasta una reducción en área de un 20 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de la aleación a base de níquel está a una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 cuando comienza la primera etapa…

Soporte de bomba de chorro y método para producir el mismo.

(25/05/2016) Un método para producir un soporte de bomba de chorro fabricado de una aleación a base de níquel tratada térmicamente mejorada, que comprende las etapas de: preparar un material de aleación a base de níquel endurecida por precipitación que tiene una composición de componentes que consiste en, por % en masa, Ni: 50,0 % a 55,0 %, Cr: 17,0 % a 21,0 %, Nb + Ta: 4,75 % a 5,50 %, Mo: 2,8 % a 3,3 %, Ti: 0,65 % a 1,15 %, Al: 0,2 % a 0,8 %, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, conteniendo además opcionalmente C: 0,08 % o menos, Mn: 0,35 % o menos, Si: 0,35 % o menos, S: 0,015 % o menos, P: 0,03 % o menos, Cu: 0,30 % o menos, B: 0,006 % o menos y Co: 1,0 % o menos; formar en bruto el material de aleación a base de níquel en la forma de producto mediante una forja en matriz después de fundir el material de aleación a base de níquel, someter…

Laminados de vidrio metálico, procedimientos de producción y aplicaciones de los mismos.

(11/05/2016). Solicitante/s: Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Inventor/es: YAMADA, SEIJI, TAKAHASHI, KENICHI, OHARA,MASAKI, IGARASHI,TAKANORI, SUGIYAMA,MASAHARU, MOCHIZUKI,ATSUO, MOTOE,YOSHITSUGU, INOUE,AKIHISA, KIMURA,HISAMICHI.

Artículo laminado de vidrio metálico , que comprende una capa de revestimiento pulverizado térmico de un vidrio metálico de una fase amorfa que se forma sobre una superficie del sustrato y que tiene un espesor de, al menos, 10 μm en el que está presente un poro no continuo (agujerito) a través de la capa de revestimiento pulverizada térmicamente , y en la que el vidrio metálico se compone de una pluralidad de elementos que contienen al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en Fe, Co, Ni, Ti, Zr, Mg, Cu y Pd como su componente principal en el intervalo del 30 al 80% atómico, en el que el intervalo de temperatura de líquido sub-enfriado ΔTx del vidrio metálico es igual o mayor de 30 grados, la porosidad de la capa de revestimiento pulverizado térmicamente del vidrio metálico es igual o menor que el 2%, caracterizado porque el grado de cristalización de la capa de revestimiento pulverizado térmicamente del vidrio metálico es inferior o igual al 10%.

PDF original: ES-2586586_T3.pdf

Artículos de aleación con memoria de forma con prestaciones mejoradas a la fatiga y métodos para producirlos.

(23/03/2016) Un método para producir un dispositivo médico que se puede implantar de nitinol auto-expandible con resistencia mejorada a la fatiga que comprende: a) proporcionar un dispositivo médico que se puede implantar que tiene una geometría original y comprendido de metal de nitinol al que se le ha dado la forma que exhibe un comportamiento superelástico a la temperatura corporal; y b) deformación previa del metal de nitinol de forma establecida de manera controlada mediante la aplicación de una fuerza de deformación previa a través de una fuerza de curvado, fuerza de torsión o una combinación de ambas, en una magnitud que induce selectivamente al menos aproximadamente un 0,20% de deformación a tracción no recuperable en o cerca de la superficie de al menos una…

Aleación a base de níquel.

(23/03/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: MATSUMOTO, SATOSHI, UEYAMA,MASAKI, TERUNUMA,MASAAKI.

Una aleación a base de Ni, que, en porcentaje en peso, contiene C: no más del 0,03%, Si: del 0,01 al 0,5%, Mn: del 0,01 al 1,0%, P: no más del 0,03%, S: no más del 0,01%, Cr: de no menos del 20% a menos del 30%, Ni: de más del 40% a no más del 60%, Cu: de más del 2% a no más del 5,0%, Mo: del 5,0 al 10%, Al: del 0,005 al 0,5%, W: del 0,2 al 10% y N: de más del 0,02% a no más del 0,3% y opcionalmente uno o más elementos elegidos entre Ca: no más del 0,01% y Mg: no más del 0,01%, siendo el resto Fe e impurezas, en la que se cumple la siguiente expresión : 0,5Cu + Mo ≤ 7 , en la que cada símbolo de elemento de la expresión representa el contenido del elemento en cuestión en porcentaje en peso.

PDF original: ES-2567042_T3.pdf

Proceso para la fabricación de una aleación base Ni y una aleación base Ni.

(16/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: HITACHI METALS, LTD.. Inventor/es: UEHARA,TOSHIHIRO, OHNO,TAKEHIRO, AOKI,CHUYA.

Una aleación base Ni que comprende, en masa: de 0,015% a 0,040% de carbono, menos de 0,1% de Si, menos de 0,1% de Mn, de 19 a 24% de Cr, una combinación de un elemento esencial de Mo y un elemento opcional W en términos de 7%≤Mo+(W/2)≤13%, de 1,0 a 1,7% de Al, de 1,4 a 1,8% de Ti, no más de 0,01% de Mg, de 0,0005 a 0,010% de B, de 0,005 a 0,07% de Zr, no más de 2% de Fe, y el balance siendo Ni e impurezas inevitables, en el que el valor de Al/(Al+0,56Ti) es 0,50 a 0,70, y caracterizada por que la aleación base Ni tiene una proporción de segregación de Mo de 1 a 1,17, la proporción de segregación se define como una proporción de un valor máximo a un valor mínimo de una intensidad de rayos X característica obtenida por medio de un análisis de la línea microanalizadora de rayos X.

PDF original: ES-2567277_T3.pdf

Procesamiento termomecánico de aleaciones basadas en níquel.

(09/03/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento que comprende calentar una pieza de trabajo de aleación basada en níquel hasta una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF); una primera etapa de forja que comprende la forja rotativa de la pieza de trabajo de aleación basada en níquel calentada para una reducción en área de un 30 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de aleación basada en níquel está a una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF) cuando comienza la primera etapa de forja; una segunda etapa de calentamiento que comprende calentar la pieza de trabajo de aleación basada en níquel sometida a forja rotativa hasta una temperatura en el intervalo de 954 ºC (1.750 ºF)…

Producto laminado en vidrio metálico, procedimiento para fabricarlo y utilización del mismo.

(01/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Inventor/es: YAMADA, SEIJI, TAKAHASHI, KENICHI, OHARA,MASAKI, IGARASHI,TAKANORI, SUGIYAMA,MASAHARU, MOCHIZUKI,ATSUO, MOTOE,YOSHITSUGU, INOUE,AKIHISA, KIMURA,HISAMICHI.

Procedimiento para fabricación de un producto laminado en vidrio metálico que comprende la pulverización térmica de polvo de vidrio metálico amorfo sobre un substrato para formar el producto laminado en vidrio metálico , caracterizado porque, al menos, una parte del polvo de vidrio metálico amorfo se calienta mediante pulverización térmica para convertirse a estado líquido sub-enfriado y se hace impactar en estado líquid sub-enfriado con una superficie de substrato y se solidifica formando estratos sobre una superficie de substrato.

PDF original: ES-2561897_T3.pdf

Proceso para fabricar componentes obtenidos por sinterización de aleaciones de Co-Cr-Mo que tienen ductilidad mejorada a altas temperaturas.

(19/02/2016) Un proceso para fabricar un componente con una base de una aleación de Co-Cr-Mo que consta de 60-65% de Co, 26-30% de Cr, 5-7% de Mo y 0,16% de C, teniendo dicho componente valores de elongación última media a 800°C superior a 10% y de carga de fluencia media a 800°C superior a 400 MPa, incluyendo los pasos de: a) obtener un componente sinterizado por medio de sinterización aditiva de polvos de aleaciones de Co-Cr-Mo conteniendo los respectivos carburos irregularmente dispersados en la matriz fundida; b) realizar en el componente sinterizado un primer tratamiento de calor para solubilización de dichos carburos a una temperatura de entre 1100 y 1300°C durante un tiempo de tratamiento de al menos 2 horas para formar un intermedio…

Superaleación monocristalina de bajo contenido de renio para aplicaciones de palas y álabe de turbina.

(20/01/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: CANNON-MUSKEGON CORPORATION. Inventor/es: HARRIS, KENNETH, WAHL,JACQUELINE B.

Un superaleación basada en níquel para fundición monocristalina, que consta de: de 5,60 % a 5,80 % en peso de aluminio, de 9,4 % a 9,9 % en peso de cobalto, de 4,9 % a 5,5 % en peso de cromo, de 0,08 % a 0,35 % en peso de hafnio, de 0,50 % a 0,70 % en peso de molibdeno, de 1,4 % a 1,6 % en peso de renio, de 8,1 % a 8,5 % en peso de tantalio, de 0,60 % a 0,80 % en peso de titanio, de 7,6 % a 8,0 % en peso de wolframio, y opcionalmente, de 5 a 80 ppm en peso total de lantano e itrio; de 0,02 % a 0,05 % en peso de carbono; de 40 a 100 ppm en peso de boro, siendo el resto níquel y cantidades minoritarias de elementos como impurezas inevitables, siendo la cantidad total de elementos como impurezas inevitables de aproximadamente el 1% o menos.

PDF original: ES-2562011_T3.pdf

Producto de tubería de alta temperatura y método para producir el mismo.

(30/12/2015) Un producto de tuberías de alta temperatura para el flujo de un fluido a alta temperatura, configurado a partir de una pluralidad de miembros de tubería primaria y de un material de soldadura, en donde los miembros de tubería primaria están cada uno hechos a partir de una aleación de forja a base de Ni que contiene 3,5 % en masa o más y 4,5 % en masa o menos de Al, al menos uno de Mo y W, y opcionalmente 15 % en masa o más y 20 % en masa o menos de Cr; opcionalmente 25 % en masa o menos de Co; opcionalmente 0,01 % en masa o más y 0,15 % en masa o menos de C, siendo el contenido total de Mo y W 3 % en masa o más y 8 % en masa o menos, siendo el resto Ni e impurezas inevitables, teniendo la aleación de forja en base a Ni una temperatura de disolución de la fase γ' de desde 920 a 970 °C, y una fase γ' que precipita…

Aleaciones de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistentes a ácidos y bases.

(18/02/2015) Aleación de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistente al ácido sulfúrico, con una tasa de corrosión inferior a 0,5 mm/y en ácido sulfúrico al 70% a 93ºC, y resistente al hidróxido de sodio, con una tasa de penetración interna inferior a 0,5 mm/y en hidróxido de sodio al 50% a 121ºC, que consiste en: entre un 27 y un 33% en peso de cromo, entre un 4,9 y un 7,8% en peso de molibdeno, entre un 3,5% en peso y un 6,0% en peso de cobre, hasta un 3,0% en peso de hierro, entre un 0,3 y un 1,0% en peso de manganeso, entre un 0,1 y un 0,5% en peso de aluminio, entre un 0,1 y un 0,8% en peso de silicio, entre un 0,01 y un 0,11% en peso de carbono, hasta…

Utilización de una superaleación de base níquel de expansión térmica baja para un componente de caldera, componente de caldera correspondiente y método para su fabricación.

(17/12/2014) Un método de producir un componente de caldera hecho de una superaleación de base níquel, superaleación de base níquel que consta de, en peso: no más de 0'2% de C, no más de 0'5% de Si, no más de 0'5% de Mn, 10 a 24% de Cr, al menos uno de Mo y W en una cantidad en términos de una ecuación de "Mo + 0'5W" ≥ 5 a 17%, 0'5 a 2'0 de Al, 1'0 a 3'0% de Ti, no más de 10% de Fe, al menos uno de B y Zr en cantidades de hasta 0'02% excluido cero de B y de hasta 0'2% excluido cero de Zr, opcionalmente no más de 0'05% de P, opcionalmente no más de 0'01% de S, opcionalmente no más de 0'01% de Mg, opcionalmente no más de 0'01% de Ca, opcionalmente no más de 0'02% de O, opcionalmente no más de 0'05% de N, opcionalmente no más de…

Temple rápido mejorado de grandes secciones de aleaciones endurecibles por precipitación.

(28/05/2014) Un proceso para el temple de una aleación endurecible por precipitación según el cual la aleación se enfría de una temperatura de recocido por solubilización a una temperatura de temple final, en donde el proceso consiste en permitir que la temperatura de la aleación se estabilice a una primera temperatura de estabilización que es inferior a la temperatura de recocido por solubilización y 56 °C o menos superior a la temperatura de solvus antes de templar rápidamente la aleación, según el cual se templa una sección de la aleación que tiene un calibre mínimo de 7, 6 cm por lo menos.

Procedimiento para el tratamiento térmico de súper-aleaciones a base de níquel.

(06/11/2013) Procedimiento de tratamiento térmico para una súper-aleación a base de níquel para la producción decomponentes monocristalinos o componentes solidificados de forma orientada con una composición química queposibilita un recocido en disolución en sí completo a una temperatura T1, en donde la aleación - en una primera etapa es recocida en disolución sólo en parte de forma controlada a una temperatura T2

Superaleación a base de níquel y piezas hechas con esta superaleación.

(21/10/2013) Superaleación a base de níquel de composición siguiente, estando las concentraciones de los diversos elementos expresadas en porcentajes de ponderación: - 1,3% ≤Al ≤2,8%; - trazas ≤Co ≤11 %; - 14% ≤Cr ≤17 %; - trazas ≤Fe ≤12 %; - 2% ≤Mo ≤5%; - 0,5% ≤Nb + Ta ≤2,5 %; - 2,5% ≤Ti ≤4,5%; - 1% ≤W ≤4%; - 0,0030% ≤B ≤0,030%; - trazas ≤C ≤0,1 %; - 0,01% ≤Zr ≤0,06%; estando el resto constituido por níquel e impurezas resultantes de la elaboración, y de modo que la composición satisface las ecuaciones siguientes en las cuales las concentraciones se expresan en porcentajes…

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