CIP 2015 : C22F 1/10 : de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22F MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE METALES O ALEACIONES NO FERROSOS (procesos específicos para el tratamiento térmico de aleaciones ferrosas o aceros y dispositivos para el tratamiento térmico de metales o aleaciones C21D).

C22F 1/00 Modificación de la estructura física de metales o aleaciones no ferrosos por tratamiento térmico o por trabajo en caliente o en frío.

C22F 1/10 · de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Procesamiento termomecánico de aleaciones a base de níquel.

(20/07/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento de calentar una pieza de trabajo de aleación a base de níquel que comprende, en peso, hasta el 0,05 % de carbono, del 27,0 % al 31,0 % de cromo, hasta el 0,5 % de cobre, del 7,0 % al 11,0 % de hierro, hasta el 0,5 % de manganeso, hasta el 0,015 % de azufre, hasta el 0,5 % de silicio, al menos el 58 % de níquel e impurezas secundarias, hasta una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 de la aleación a base de níquel; una primera etapa de trabajo que comprende trabajar la pieza de trabajo de aleación a base de níquel calentada hasta una reducción en área de un 20 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de la aleación a base de níquel está a una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 cuando comienza la primera etapa…

Soporte de bomba de chorro y método para producir el mismo.

(25/05/2016) Un método para producir un soporte de bomba de chorro fabricado de una aleación a base de níquel tratada térmicamente mejorada, que comprende las etapas de: preparar un material de aleación a base de níquel endurecida por precipitación que tiene una composición de componentes que consiste en, por % en masa, Ni: 50,0 % a 55,0 %, Cr: 17,0 % a 21,0 %, Nb + Ta: 4,75 % a 5,50 %, Mo: 2,8 % a 3,3 %, Ti: 0,65 % a 1,15 %, Al: 0,2 % a 0,8 %, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, conteniendo además opcionalmente C: 0,08 % o menos, Mn: 0,35 % o menos, Si: 0,35 % o menos, S: 0,015 % o menos, P: 0,03 % o menos, Cu: 0,30 % o menos, B: 0,006 % o menos y Co: 1,0 % o menos; formar en bruto el material de aleación a base de níquel en la forma de producto mediante una forja en matriz después de fundir el material de aleación a base de níquel, someter…

Laminados de vidrio metálico, procedimientos de producción y aplicaciones de los mismos.

(11/05/2016). Solicitante/s: Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Inventor/es: YAMADA, SEIJI, TAKAHASHI, KENICHI, OHARA,MASAKI, IGARASHI,TAKANORI, SUGIYAMA,MASAHARU, MOCHIZUKI,ATSUO, MOTOE,YOSHITSUGU, INOUE,AKIHISA, KIMURA,HISAMICHI.

Artículo laminado de vidrio metálico , que comprende una capa de revestimiento pulverizado térmico de un vidrio metálico de una fase amorfa que se forma sobre una superficie del sustrato y que tiene un espesor de, al menos, 10 μm en el que está presente un poro no continuo (agujerito) a través de la capa de revestimiento pulverizada térmicamente , y en la que el vidrio metálico se compone de una pluralidad de elementos que contienen al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en Fe, Co, Ni, Ti, Zr, Mg, Cu y Pd como su componente principal en el intervalo del 30 al 80% atómico, en el que el intervalo de temperatura de líquido sub-enfriado ΔTx del vidrio metálico es igual o mayor de 30 grados, la porosidad de la capa de revestimiento pulverizado térmicamente del vidrio metálico es igual o menor que el 2%, caracterizado porque el grado de cristalización de la capa de revestimiento pulverizado térmicamente del vidrio metálico es inferior o igual al 10%.

PDF original: ES-2586586_T3.pdf

Aleación a base de níquel.

(23/03/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: MATSUMOTO, SATOSHI, UEYAMA,MASAKI, TERUNUMA,MASAAKI.

Una aleación a base de Ni, que, en porcentaje en peso, contiene C: no más del 0,03%, Si: del 0,01 al 0,5%, Mn: del 0,01 al 1,0%, P: no más del 0,03%, S: no más del 0,01%, Cr: de no menos del 20% a menos del 30%, Ni: de más del 40% a no más del 60%, Cu: de más del 2% a no más del 5,0%, Mo: del 5,0 al 10%, Al: del 0,005 al 0,5%, W: del 0,2 al 10% y N: de más del 0,02% a no más del 0,3% y opcionalmente uno o más elementos elegidos entre Ca: no más del 0,01% y Mg: no más del 0,01%, siendo el resto Fe e impurezas, en la que se cumple la siguiente expresión : 0,5Cu + Mo ≤ 7 , en la que cada símbolo de elemento de la expresión representa el contenido del elemento en cuestión en porcentaje en peso.

PDF original: ES-2567042_T3.pdf

Artículos de aleación con memoria de forma con prestaciones mejoradas a la fatiga y métodos para producirlos.

(23/03/2016) Un método para producir un dispositivo médico que se puede implantar de nitinol auto-expandible con resistencia mejorada a la fatiga que comprende: a) proporcionar un dispositivo médico que se puede implantar que tiene una geometría original y comprendido de metal de nitinol al que se le ha dado la forma que exhibe un comportamiento superelástico a la temperatura corporal; y b) deformación previa del metal de nitinol de forma establecida de manera controlada mediante la aplicación de una fuerza de deformación previa a través de una fuerza de curvado, fuerza de torsión o una combinación de ambas, en una magnitud que induce selectivamente al menos aproximadamente un 0,20% de deformación a tracción no recuperable en o cerca de la superficie de al menos una…

Proceso para la fabricación de una aleación base Ni y una aleación base Ni.

(16/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: HITACHI METALS, LTD.. Inventor/es: UEHARA,TOSHIHIRO, OHNO,TAKEHIRO, AOKI,CHUYA.

Una aleación base Ni que comprende, en masa: de 0,015% a 0,040% de carbono, menos de 0,1% de Si, menos de 0,1% de Mn, de 19 a 24% de Cr, una combinación de un elemento esencial de Mo y un elemento opcional W en términos de 7%≤Mo+(W/2)≤13%, de 1,0 a 1,7% de Al, de 1,4 a 1,8% de Ti, no más de 0,01% de Mg, de 0,0005 a 0,010% de B, de 0,005 a 0,07% de Zr, no más de 2% de Fe, y el balance siendo Ni e impurezas inevitables, en el que el valor de Al/(Al+0,56Ti) es 0,50 a 0,70, y caracterizada por que la aleación base Ni tiene una proporción de segregación de Mo de 1 a 1,17, la proporción de segregación se define como una proporción de un valor máximo a un valor mínimo de una intensidad de rayos X característica obtenida por medio de un análisis de la línea microanalizadora de rayos X.

PDF original: ES-2567277_T3.pdf

Procesamiento termomecánico de aleaciones basadas en níquel.

(09/03/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento que comprende calentar una pieza de trabajo de aleación basada en níquel hasta una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF); una primera etapa de forja que comprende la forja rotativa de la pieza de trabajo de aleación basada en níquel calentada para una reducción en área de un 30 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de aleación basada en níquel está a una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF) cuando comienza la primera etapa de forja; una segunda etapa de calentamiento que comprende calentar la pieza de trabajo de aleación basada en níquel sometida a forja rotativa hasta una temperatura en el intervalo de 954 ºC (1.750 ºF)…

Producto laminado en vidrio metálico, procedimiento para fabricarlo y utilización del mismo.

(01/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: Tohoku Techno Arch Co., Ltd. Inventor/es: YAMADA, SEIJI, TAKAHASHI, KENICHI, OHARA,MASAKI, IGARASHI,TAKANORI, SUGIYAMA,MASAHARU, MOCHIZUKI,ATSUO, MOTOE,YOSHITSUGU, INOUE,AKIHISA, KIMURA,HISAMICHI.

Procedimiento para fabricación de un producto laminado en vidrio metálico que comprende la pulverización térmica de polvo de vidrio metálico amorfo sobre un substrato para formar el producto laminado en vidrio metálico , caracterizado porque, al menos, una parte del polvo de vidrio metálico amorfo se calienta mediante pulverización térmica para convertirse a estado líquido sub-enfriado y se hace impactar en estado líquid sub-enfriado con una superficie de substrato y se solidifica formando estratos sobre una superficie de substrato.

PDF original: ES-2561897_T3.pdf

Proceso para fabricar componentes obtenidos por sinterización de aleaciones de Co-Cr-Mo que tienen ductilidad mejorada a altas temperaturas.

(19/02/2016) Un proceso para fabricar un componente con una base de una aleación de Co-Cr-Mo que consta de 60-65% de Co, 26-30% de Cr, 5-7% de Mo y 0,16% de C, teniendo dicho componente valores de elongación última media a 800°C superior a 10% y de carga de fluencia media a 800°C superior a 400 MPa, incluyendo los pasos de: a) obtener un componente sinterizado por medio de sinterización aditiva de polvos de aleaciones de Co-Cr-Mo conteniendo los respectivos carburos irregularmente dispersados en la matriz fundida; b) realizar en el componente sinterizado un primer tratamiento de calor para solubilización de dichos carburos a una temperatura de entre 1100 y 1300°C durante un tiempo de tratamiento de al menos 2 horas para formar un intermedio…

Superaleación monocristalina de bajo contenido de renio para aplicaciones de palas y álabe de turbina.

(20/01/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: CANNON-MUSKEGON CORPORATION. Inventor/es: HARRIS, KENNETH, WAHL,JACQUELINE B.

Un superaleación basada en níquel para fundición monocristalina, que consta de: de 5,60 % a 5,80 % en peso de aluminio, de 9,4 % a 9,9 % en peso de cobalto, de 4,9 % a 5,5 % en peso de cromo, de 0,08 % a 0,35 % en peso de hafnio, de 0,50 % a 0,70 % en peso de molibdeno, de 1,4 % a 1,6 % en peso de renio, de 8,1 % a 8,5 % en peso de tantalio, de 0,60 % a 0,80 % en peso de titanio, de 7,6 % a 8,0 % en peso de wolframio, y opcionalmente, de 5 a 80 ppm en peso total de lantano e itrio; de 0,02 % a 0,05 % en peso de carbono; de 40 a 100 ppm en peso de boro, siendo el resto níquel y cantidades minoritarias de elementos como impurezas inevitables, siendo la cantidad total de elementos como impurezas inevitables de aproximadamente el 1% o menos.

PDF original: ES-2562011_T3.pdf

Producto de tubería de alta temperatura y método para producir el mismo.

(30/12/2015) Un producto de tuberías de alta temperatura para el flujo de un fluido a alta temperatura, configurado a partir de una pluralidad de miembros de tubería primaria y de un material de soldadura, en donde los miembros de tubería primaria están cada uno hechos a partir de una aleación de forja a base de Ni que contiene 3,5 % en masa o más y 4,5 % en masa o menos de Al, al menos uno de Mo y W, y opcionalmente 15 % en masa o más y 20 % en masa o menos de Cr; opcionalmente 25 % en masa o menos de Co; opcionalmente 0,01 % en masa o más y 0,15 % en masa o menos de C, siendo el contenido total de Mo y W 3 % en masa o más y 8 % en masa o menos, siendo el resto Ni e impurezas inevitables, teniendo la aleación de forja en base a Ni una temperatura de disolución de la fase γ' de desde 920 a 970 °C, y una fase γ' que precipita…

Aleaciones de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistentes a ácidos y bases.

(18/02/2015) Aleación de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistente al ácido sulfúrico, con una tasa de corrosión inferior a 0,5 mm/y en ácido sulfúrico al 70% a 93ºC, y resistente al hidróxido de sodio, con una tasa de penetración interna inferior a 0,5 mm/y en hidróxido de sodio al 50% a 121ºC, que consiste en: entre un 27 y un 33% en peso de cromo, entre un 4,9 y un 7,8% en peso de molibdeno, entre un 3,5% en peso y un 6,0% en peso de cobre, hasta un 3,0% en peso de hierro, entre un 0,3 y un 1,0% en peso de manganeso, entre un 0,1 y un 0,5% en peso de aluminio, entre un 0,1 y un 0,8% en peso de silicio, entre un 0,01 y un 0,11% en peso de carbono, hasta…

Utilización de una superaleación de base níquel de expansión térmica baja para un componente de caldera, componente de caldera correspondiente y método para su fabricación.

(17/12/2014) Un método de producir un componente de caldera hecho de una superaleación de base níquel, superaleación de base níquel que consta de, en peso: no más de 0'2% de C, no más de 0'5% de Si, no más de 0'5% de Mn, 10 a 24% de Cr, al menos uno de Mo y W en una cantidad en términos de una ecuación de "Mo + 0'5W" ≥ 5 a 17%, 0'5 a 2'0 de Al, 1'0 a 3'0% de Ti, no más de 10% de Fe, al menos uno de B y Zr en cantidades de hasta 0'02% excluido cero de B y de hasta 0'2% excluido cero de Zr, opcionalmente no más de 0'05% de P, opcionalmente no más de 0'01% de S, opcionalmente no más de 0'01% de Mg, opcionalmente no más de 0'01% de Ca, opcionalmente no más de 0'02% de O, opcionalmente no más de 0'05% de N, opcionalmente no más de…

Temple rápido mejorado de grandes secciones de aleaciones endurecibles por precipitación.

(28/05/2014) Un proceso para el temple de una aleación endurecible por precipitación según el cual la aleación se enfría de una temperatura de recocido por solubilización a una temperatura de temple final, en donde el proceso consiste en permitir que la temperatura de la aleación se estabilice a una primera temperatura de estabilización que es inferior a la temperatura de recocido por solubilización y 56 °C o menos superior a la temperatura de solvus antes de templar rápidamente la aleación, según el cual se templa una sección de la aleación que tiene un calibre mínimo de 7, 6 cm por lo menos.

Procedimiento para el tratamiento térmico de súper-aleaciones a base de níquel.

(06/11/2013) Procedimiento de tratamiento térmico para una súper-aleación a base de níquel para la producción decomponentes monocristalinos o componentes solidificados de forma orientada con una composición química queposibilita un recocido en disolución en sí completo a una temperatura T1, en donde la aleación - en una primera etapa es recocida en disolución sólo en parte de forma controlada a una temperatura T2

Superaleación a base de níquel y piezas hechas con esta superaleación.

(21/10/2013) Superaleación a base de níquel de composición siguiente, estando las concentraciones de los diversos elementos expresadas en porcentajes de ponderación: - 1,3% ≤Al ≤2,8%; - trazas ≤Co ≤11 %; - 14% ≤Cr ≤17 %; - trazas ≤Fe ≤12 %; - 2% ≤Mo ≤5%; - 0,5% ≤Nb + Ta ≤2,5 %; - 2,5% ≤Ti ≤4,5%; - 1% ≤W ≤4%; - 0,0030% ≤B ≤0,030%; - trazas ≤C ≤0,1 %; - 0,01% ≤Zr ≤0,06%; estando el resto constituido por níquel e impurezas resultantes de la elaboración, y de modo que la composición satisface las ecuaciones siguientes en las cuales las concentraciones se expresan en porcentajes…

Proceso para conformación de componentes de chapa de aleación de aluminio.

(27/06/2013) Un método de conformación de un componente de chapa de aleación de Al quecomprende: (i) calentar una chapa en bruto de aleación de Al hasta su temperatura detratamiento térmico en solución en una estación de calentamiento y, en casode aleaciones que no se encuentren en un revenido con endurecimiento porenvejecimiento previo, mantener la temperatura de SHT hasta que secomplete el tratamiento térmico en solución, (ii) transferir la chapa en bruto a un conjunto de moldes fríos e iniciar laconformación en el plazo de segundos a partir de la extracción de laestación de calentamiento de forma que se minimice la pérdida de calor de lachapa en bruto, (iii) cerrar los moldes fríos para conformar la chapa en bruto…

Procedimiento para producir una conexión soldada en aceros aleados con níquel.

(28/05/2013) Procedimiento para la producción de una unión por soldadura en un material de base tomado de la clase demateriales de los aceros aleados con Ni tenaces en frío con unos materiales aditivos de soldadura, siendoincorporado mediante soldadura un material de soldadura y siendo restringido el material de soldadura por losvalores límites 0 % ≤ equivalente de cromo ≤ 3 % y 2,5 % ≤ equivalente de níquel ≤ 17,5 %, realizándose ademásque - el aditivo de soldadura se diferencia del material de base en lo que se refiere al equivalente de cromo segúnla fórmula de cálculo Cr + Mo + 1,5 Si + 0,5 Nb en a lo sumo ± 1 % y en lo que se refiere…

PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN Y MONTAJE DE SERPENTINES DE RECALENTADOR DE GENERADORES DE VAPOR.

(11/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , y en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen…

PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN Y MONTAJE DE SERPENTINES DE RECALENTADOR DE GENERADORES DE VAPOR.

(10/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen por precipitación y en estado recocido…

ALEACIONES DE NIQUEL-HIERRO-CROMO-COBALTO SUSCEPTIBLES DE REFORZAMIENTO CON NITRUROS.

(10/11/2009). Ver ilustración. Solicitante/s: HAYNES INTERNATIONAL, INC.. Inventor/es: SRIVASTAVA,S. KRISHNA.

Una aleación de cobalto que se puede forjar capaz de reforzamiento y nitridación de espesor que consiste del porcentaje en peso: 23 a 30% cromo 15 a 25% hierro 0.56 a 27.3% níquel 0.75 a 1.7% titanio 0.85 a 1.9% niobio, zirconio o una combinación de los mismos hasta 0.2% carbono hasta 0.015% boro hasta 0.015% elementos de tierras raras hasta 0.5% aluminio hasta 1% manganeso hasta 1% silicio hasta 1% tungsteno hasta 1% molibdeno, y cobalto de balance más impurezas en donde titanio + niobio es de 1.6 a 3.6%.

SUPERALEACIONES MONOCRISTALINAS Y SOLIDIFICADAS DIRECCIONALMENTE DE BAJA DENSIDAD.

(01/11/2007). Solicitante/s: INDUSTRIA DE TURBO PROPULSORES S.A.. Inventor/es: MADARIAGA RODRIGUEZ,IAKI, HERNANDEZ AGUIRRE,IIGO, SUBINAS RAPP,AMAIA, ESTOLAZA ZAMORA,KOLDO.

La presente invención se refiere a una superaleación base níquel de baja densidad que comprende los siguientes elementos (tanto por ciento en peso): 7-13% Cromo, 0-16% Cobalto, 2-5% Titanio, 4.5-7% Aluminio, 0-5% Tántalo, 0-2% Hafnio, 0-3% Tungsteno, 0-2% Vanadio, 0-5% Molibdeno, 0.06-0.12% Carbono, 0.01-0.03% Boro, 0.005-0.02% Zirconio, níquel e impurezas residuales, a su uso y al procedimiento de obtención de las mismas.

SUPERALEACIONES BASE NIQUEL SOLIDIFICADAS DIRECCIONALMENTE, CON ELEVADA RESISTENCIA A LA CORROSION EN CALIENTE Y RESISTENTES A LA OXIDACION Y ARTICULOS.

(16/11/2006). Solicitante/s: UNITED TECHNOLOGIES CORPORATION. Inventor/es: CETEL, ALAN D., SHAH, DILIP M.

Un artículo solidificado direccionalmente que comprende una superaleación base níquel resistente a la corrosión y a la oxidación, de alta resistencia que comprende una matriz y de aproximadamente 0, 4 a 1, 5 % en volumen de una fase basada en carburo de tántalo, consistiendo la aleación, en tanto por ciento en peso: 11, 94 Cr, 4, 03 Ti, 1, 84 Mo, 3, 75 W, 5, 15 Ta, 3, 55 Al, 8, 93 Co, 0, 008 B, 0, 02 Zr, 0, 06 C y 0, 01 Hf, y el resto níquel.

ALEACION DE PRECIPITACION DE CO-NI TERMORESISTENTE ENDURECIDA Y METODO PARA SU PREPARACION.

(16/04/2006). Solicitante/s: NHK SPRING CO.LTD.. Inventor/es: CHIBA, AKIHIKO, TAKEDA, SHIROU, AYADA, MICHIHIKO.

Aleación de precipitación termorresistente basada en Co-Ni endurecida que comprende, todo en peso: no más del 0, 05% de C; no más del 0, 5% de Si; no más del 1, 0% de Mn; del 25 al 45% de Ni; del 13 al 22% de Cr; del 10 al 18% de Mo ó del 10 al 18% de Mo + 1/2W; del 0, 1 al 5, 0% de Nb; del 0, 1 al 5, 0% de Fe; al menos un tipo del 0, 007 al 0, 10% de REM; del 0, 001 al 0, 010% de B; del 0, 0007 al 0, 010% de Mg y del 0, 001 al 0, 20% de Zr; el resto de Co e impurezas inevitables; una doble estructura fina; una fase matriz; y Co3Mo ó Co7Mo6 precipitado en los límites de la doble estructura fina y la fase matriz.

PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE LANA MINERAL, ALEGACIONES A BASE DE COBALTO PARA EL PROCEDIMIENTO Y OTRAS UTILIZACIONES.

(01/12/2005). Solicitante/s: SAINT-GOBAIN ISOVER SAINT-GOBAIN SEVA. Inventor/es: BERNARD, JEAN-LUC, BERTHOD, PATRICE, LIEBAUT, CHRISTOPHE.

Un procedimiento de fabricación de lana mineral por centrifugación interna, en el que se extiende un flujo de materia mineral en fusión en un plato de hilatura cuya banda periférica está perforada por una multitud de orificios a través de los que se infiltran filamentos de materia mineral fundida, que a continuación se estiran en forma de lana bajo la acción de un gas, caracterizado porque la temperatura de la materia mineral en el plato es de al menos 1100ºC y porque el plato de hilatura está constituido por una aleación exenta de B, Hf a base de cobalto, que comprende los elementos siguientes (en porcentaje ponderado de la aleación): Cr 23 a 34% Ni 6 a 12% Ta 4, 2 a 10% C 0, 2 a 1, 2% W 0 a 8% Fe menos que 3% Si menos que 1% Mn menos que 0, 5% Zr menos que 0, 1% estando el resto constituido por cobalto e impurezas inevitables, y siendo la relación molar del tántalo con respecto al carbono de al menos 0, 3.

MATERIAL METALICO A BASE DE NIQUEL Y PROCEDIMIENTO PARA SU PRODUCCION.

(16/12/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: INSTITUT FUR FESTKIRPER- UND WERKSTOFFORSCHUNG DRESDEN E.V. Inventor/es: EICKEMEYER, JIRG, SELBMANN, DIETMAR, OPITZ, RALPH, HOLZAPFEL, BERNHARD.

Material metálico a base de níquel, caracterizado por el hecho de que presenta una textura cúbica de recristalización y consiste en una aleación de níquel, cuya composición corresponde a la fórmula general Nia(Mob, Wc)dMe donde M representa V, Cr y/o Cu, con a = 100 - (d + e) (d + e) :5 50 b = 0 – 12 c = 0 – 12 d = (b + c) = 0, 01 – 12 e = 0 - 49, 9 cada vez en un % atómico, y con escasas impurezas eventualmente contenidas condicionadas por la técnica de producción.

DISPOSITIVOS MEDICOS IMPLANTABLES DE ALEACION CON MEMORIA DE FORMA.

(16/05/2004) Dispositivo médico implantable que comprende una parte de aleación con memoria de forma (SMA) de nitinol, que tiene un estado austenítico y un estado martensítico, pudiéndose transformar la SMA desde un estado martensítico a un estado austenítico mediante una transformación austenítica, que se produce dentro de una gama de temperaturas comprendida entre As, temperatura inicial de la transformación austenítica, y Af, temperatura final de la transformación austenítica, y que puede transformarse pasando de un estado austenítico a un estado martensítico por medio de una transformación martensítica que se produce a una gama de temperatura inferior a la temperatura normal…

ALEACION A BASE DE COBALTO, ARTICULO REALIZADO A PARTIR DE LA ALEACION Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(16/11/2003). Solicitante/s: ISOVER SAINT-GOBAIN. Inventor/es: BERNARD, JEAN-LUC, BERTHOD, PATRICE, LIEBAUT, CHRISTOPHE.

La invención se refiere a una aleación a base de cobalto que tiene resistencia mecánica a alta temperatura, en particular en un ambiente oxidante o corrosivo, que comprende esencialmente los siguientes elementos (las proporciones mencionadas se expresan en porcentaje en peso de la aleación): 26 a 34% de Cr; 6 a 12% de Ni; 4 a 8% de W; 2 a 4% de Ta; 0,2 a 0,5% de C; menos del 3% de Fe; menos del 1% de Si; menos del 0,5% de Mn; menos del 0,1% de Zr; el resto es cobalto e impurezas inevitables; la relación molar de tantalio a carbono es del orden de 0,4 a 1. La invención se aplicable a artículos sometidos mecánicamente a tensión a alta temperatura, en particular artículos usados para la preparación y transformación por calor del vidrio.

PROCEDIMIENTO DE FABRICACION POR FLUOTORNEADO EN FRIO DE UNA PIEZA DE ALEACION DE INCONEL 718.

(16/06/2003). Solicitante/s: AEROSPATIALE SOCIETE NATIONALE INDUSTRIELLE. Inventor/es: BERNARD, FREDERIC.

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO DE FABRICACION POR FLUOTORNEADO EN FRIO (O POR ACRITUD FUERTE) DE UNA PIEZA DE ALEACION 718 (INCONEL 718), EVENTUALMENTE SEGUIDO DE UN TRATAMIENTO TERMICO DE ENVEJECIMIENTO. EL PROCEDIMIENTO SEGUN LA INVENCION PERMITE, EN PARTICULAR, LA OBTENCION POR FLUOTORNEADO EN FRIO DE CUERPOS O ESTRUCTURAS CILINDRICOS DE MUY ALTAS CARACTERISTICAS MECANICAS, SOBRE TODO EN CALIENTE. TALES CUERPOS O ESTRUCTURAS METALICOS DE GRAN LONGITUD PERO DE POCO ESPESOR PUEDEN UTILIZARSE, EN PARTICULAR, COMO DEPOSITOS O COMO ESTRUCTURA DE PROPULSOR EN LA INDUSTRIA AERONAUTICA.

Método metalúrgico para procesar superaleaciones basadas en níquel y hierro.

(16/05/2002). Solicitante/s: INTERGRAN TECHNOLOGIES INC. Inventor/es: PALUMBO, GINO, LEHOCKEY, EDWARD, M., LIN, PETER, KENG-YU, LIMOGES, DAVID, L.

Método para procesar una superaleación austenítica basada en Ni o Fe, endurecida por precipitación, para aumentar la frecuencia de juntas intergranulares de baja "especiales" hasta un nivel mayor del 50 %, al tiempo que manteniendo los tamaños de grano en el intervalo de entre 5 m y50m, que comprende: (i) etapas secuenciales de deformación en frío de dicho material de partida de la superaleación, alternadas con etapas de recocido del material por encima de su temperatura de la recristalización; y (ii) una etapa final de endurecimiento por precipitación, en la que se lleva a cabo una deformación en frío del material de la superaleación en el intervalo del 5 % al 10 %, seguida por un recocido a baja temperatura, entre 700 C y 900 C, durante un período de tiempo de hasta 16 horas, con lo cual se reendurece el material de la superaleación para restaurar la resistencia.

PROCEDIMIENTO DE TRATAMIENTO TERMICO PARA CUERPOS DE MATERIAL CONSTITUIDOS POR SUPERALEACIONES A BASE DE NIQUEL.

(01/12/2001). Ver ilustración. Solicitante/s: ABB RESEARCH LTD.. Inventor/es: KONTER, MAXIM.

METODO DE TRATAMIENTO TERMICO PARA MATERIALES A BASE DE SUPERALEACIONES DE NIQUEL, EN PARTICULAR PARA MONOCRISTALES A BASE DE SUPERALEACIONES DE NIQUEL, EN EL QUE EL TRATAMIENTO TERMICO DEL MATERIAL INCLUYE LOS PASOS SIGUIENTES: CALCINADO DE 850 (GRADOS) C A 1100 (GRADOS) C, CALENTAMIENTO A 1200 (GRADOS) C, CALENTAMIENTO A UNA TEMPERATURA 1200 (GRADOS) C < T 1300 (GRADOS) C CON UNA VELOCIDAD DE CALENTAMIENTO DE 1 (GRADOS) C/MIN, UN PROCESO DE HOMOGENEIZACION Y DISOLUCION DE VARIAS ETAPAS A UNA TEMPERATURA 1300 (GRADOS) C T 1315 (GRADOS) C.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS SIN SOLDADURA DE MATERIALES ODS.

(01/09/2001). Solicitante/s: PLANSEE AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: SPORER, DIETER, DR.

LA INVENCION TRATA DE UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS SIN COSTURAS A PARTIR DE MATERIALES, QUE FORMAN POR DEFORMACION MECANICA EN COMBINACION CON UN TRATAMIENTO EN CALIENTE DE RECRISTALIZACION UNA ESTRUCTURA ALARGADA DE GRANO GRUESO, COMO POR EJEMPLO ALEACIONES COMPACTADAS DE DISPERSION A BASE DE HIERRO, NIQUEL O COBALTO. DE ACUERDO CON LA INVENCION SE PARTE DE UNA PIEZA CON FORMA DE ESCUDILLA O CAJITA EN ESTADO NO RECRISTALIZADO, Y SE LE LLEVA A LA FORMA TUBULAR DESEADA CON RODILLOS ROTATORIOS SEGUN DIN 8583, T2 CON UN GRADO DE DEFORMACION DE AL MENOS 30 %. MEDIANTE UN RECOCIDO INTERMEDIO ENTRE ETAPAS AISLADAS DE DEFORMACION O MEDIANTE UN RECOCIDO FINAL DESPUES DE ACABAR LA DEFORMACION SE RECRISTALIZA EL MATERIAL DE PARTIDA EN GRANO GRUESO.

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