CIP-2021 : C21D 9/14 : tuberías resistentes al uso o a la presión.
CIP-2021 › C › C21 › C21D › C21D 9/00 › C21D 9/14[2] › tuberías resistentes al uso o a la presión.
Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
C QUIMICA; METALURGIA.
C21 METALURGIA DEL HIERRO.
C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION, p.ej. POR DESCARBURACION O REVENIDO (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).
C21D 9/00 Tratamiento térmico, p. ej. recocido, endurecido, revenido, temple, adaptado para artículos particulares; Sus hornos.
C21D 9/14 · · tuberías resistentes al uso o a la presión.
CIP2021: Invenciones publicadas en esta sección.
Producto de fundición que tiene una capa barrera de alúmina.
(23/10/2019) Un producto fundido que tiene una capa barrera de alúmina que incluye un óxido de aluminio en una superficie de una matriz,
en el que el óxido de aluminio tiene una solución sólida formada por al menos uno de Cr, Ni, Si y Fe en una relación Al/(Cr+Ni+Si+Fe)≥2,0 en una relación en % atómico, y tiene una estructura de corindón que es 80 % en volumen o más de una estructura cristalina, y
en el que la matriz incluye C en una cantidad de 0,05 a 0,7 % en masa, Si en una cantidad de más de 0 % en masa a 2,5 % en masa o menos, Mn en una cantidad de más de 0 % en masa a 3,0 % en masa o menos, Cr en una cantidad de 15,0 a 50,0 % en masa, Ni en una cantidad de 18,0 a 70,0 % en masa, Al…
Tubo de acero para tubería de inyección de combustible, y tubería de inyección de combustible que emplea el mismo.
(28/08/2019) Un tubo de acero para una tubería de inyección de combustible que tiene una composición química que consiste, en porcentaje en masa, de
C: 0,12 a 0,27%,
Si: 0,05 a 0,40%,
Mn: 0,3 a 2,0%,
Al: 0,005 a 0,060%,
N: 0,0020 a 0,0080%,
Ti: 0,005 a 0,015%,
Nb: 0,015 a 0,045%,
Cr: 0 a 1,0%,
Mo: 0 a 1,0%,
Cu: 0 a 0,5%,
Ni: 0 a 0,5%,
V: 0 a 0,15%, y
B: 0 a 0,005%,
siendo el resto Fe e impurezas, y
siendo el contenido de Ca, P, S y O en las impurezas.
Ca: 0,001% o menos,
P: 0,02% o menos,
S: 0,01% o menos, y
O: 0,0040% o menos,
y teniendo una micro - estructura metálica que consiste en una estructura martensítica revenida, o una estructura…
Tubo de acero inoxidable austenítico.
(14/05/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: NISHIYAMA,YOSHITAKA, YONEMURA,MITSUHARU.
Un tubo de acero inoxidable austenítico, que consiste, en porcentaje en masa, en 0,01 a 0,2% de C, 0,1 a 2,0% de Si, 0,1 a 3,0% de Mn, 14 a 28% de Cr y 6 a 30% de Ni, opcionalmente, en % en masa, al menos un elemento seleccionado de al menos un grupo del primer grupo al cuarto grupo descritos a continuación, y siendo el resto Fe e impurezas, en donde el tubo de acero tiene una microestructura metálica en la que la densidad de dislocación media, que se determina mediante medición por DRX utilizando un tubo de Co, es 3,0 x 1014 /m2 a 1,0 x 1016 /m2 en la región hasta una profundidad de aproximadamente 5 μm desde la superficie del tubo de acero:
Primer grupo: Mo: 5% o menos, W: 10% o menos, Cu: 5% o menos y Ta: 5% o menos.
Segundo grupo: N: 0,3% o menos.
Tercer grupo: V: 1,0% o menos, Nb: 1,5% o menos y Ti: 0,5% o menos.
Cuarto grupo: Ca: 0,02% o menos, Mg: 0,02% o menos, Al: 0,3% o menos, Zr: 0,5% o menos, B: 0,02% o menos y REM: 0,1% o menos.
PDF original: ES-2712806_T3.pdf
Procedimiento para producir una tubería de acero inoxidable dúplex.
(12/04/2019) Un método para producir una tubería de acero inoxidable dúplex que tiene un límite elástico mínimo de 758,3 a 965,2 MPa, que comprende:
preparar una tubería de material de acero inoxidable dúplex para trabajo en frío, que tiene una composición química que consiste, en % en masa, en C: 0,03% o menos, Si: 1% o menos, Mn: 0,1 a 4%, Cr: 20 a 35%, Ni: 3 a 10%, Mo: 0 a 6%, W: 0 a 6%, Cu: 0 a 3% y N: más de 0,17 y no más de 0,60%, y siendo el resto Fe e impurezas, mediante un trabajo en caliente opcionalmente seguido por un tratamiento térmico en solución sólida; y
producir la tubería de acero inoxidable dúplex posteriormente sometiendo la tubería de material a un laminado en…
Alta aleación para uso en pozo de petróleo, tubería de alta aleación, placa de acero y método de producción de una tubería de alta aleación.
(29/01/2019) Una alta aleación para pozo de petróleo que comprende:
una composición química que consiste en,% en masa,
C: el 0,03% o menos,
Si: del 0,01 al 1,0%,
Mn: del 0,05 al 1,5%,
P: el 0,03% o menos,
S: el 0,03% o menos,
Ni: del 26,0 al 40,0%,
Cr: del 22,0 al 30,0%,
Mo: del 0,01% o más a menos del 5,0%
, Cu: del 0,1 al 2,5%,
Al: del 0,001 al 0,30%,
N: de más del 0,05% al 0,30% o menos,
O: el 0,010% o menos,
Ag: del 0,005 al 1,0%,
Ca: del 0 al 0,01%,
Mg: del 0 al 0,01%, y
metales de tierras raras: del 0 a 0,2%, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las siguientes Fórmulas y , en donde
la alta aleación para pozo de petróleo tiene un límite elástico de 758 MPa o más:
5 × Cu + (1.000 × Ag)2 ≥40
Cu + 6 × Ag…
Conducto de aleación de sistema austenítico y método de fabricación del mismo.
(23/01/2019) Un método para producir un conducto de aleación austenítica, que comprende:
un proceso de producción de un conducto de material de aleación austenítica que consiste, en porcentaje en masa, en C: a lo sumo 0,03 %, Si: 0,10 a 1,0 %, Mn: 0,3 a 5,0 %, Ni: 23 a 52 %, Cr: 20 a 30 %, N: 0,005 a 0,50 %, Mo: 1,5 a 9 % y Cu: 0,5 a 3 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado entre un grupo que consiste, en porcentaje en masa, en Ca: a lo sumo 0,01 %, Mg: a lo sumo 0,01 %, y MTR (metales de las tierras raras): a lo sumo 0,20 %, siendo el resto Fe e impurezas;
un proceso de trabajo en frío del conducto de material; y
un proceso de producción de un conducto de aleación austenítica, en el que al someter el conducto de material trabajado en frío a un enderezado con una relación de aplastamiento máxima de 2,0 a 15,0 % y…
Miembro para el transporte de materiales a alta temperatura.
(03/12/2018) Un miembro de transferencia de materiales a alta temperatura, el cual incluye una película de recubrimiento, formada sobre una superficie de metal de base, mediante un proceso de recubrimiento mediante material en polvo, por plasma, en donde, la película de recubrimiento, se trata de un película de recubrimiento de material compuesto del tipo composite, mediante la utilización de una mezcla en polvo, formada por
una aleación a base de Co, en polvo, la cual contiene, en masa, de un 0,03 a un 0,6 % de C, de un 0,2 a un 3 %, de Si, de un 22 a un 35 % de Cr, y más de un 50 % de Co, y
un carburo de Cr, en polvo,
en donde, el carburo de Cr, es de un 20 a un 70 %, en volumen, en una proporción en…
(12/11/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KOBAYASHI, KENJI, HIRATA, HIROYUKI, KAWANO, KAORI, OGAWA,Kazuhiro , OMURA,TOMOHIKO, TOMATSU,KOTA.
Un tubo de acero para la transmisión de petróleo crudo o gas natural, en donde el tubo de acero es fabricado con un acero de baja aleación que consiste, en porcentaje en masa, en
C: 0,01 a 0,15%
Si: 0,01% a 3%,
Mn: 0,2% a 3%,
B: 0,006 a 0,050%,
Al: 0,001% a 0,08%,
opcionalmente
uno o más elementos seleccionados de Cr, Mo, Ni y Cu: 1,5% o menos en total;
uno o más elementos seleccionados de Ti, V y Nb: 0,2% o menos en total; y
Ca y/o Mg: 0,05% o menos en total,
siendo el resto Fe e impurezas,
en donde en las impurezas,
N: 0,01% o menos,
P: 0,05% o menos,
S: 0,03% o menos y
O: 0,03% o menos, en donde
el contenido de B satisface la Fórmula :
20 0,005 x Hv/300 + 0,0023 ≤ B ...
donde "Hv" en la fórmula significa el valor máximo de dureza de Vickers de una zona afectada por calor y "B" significa el contenido de B en % en masa.
PDF original: ES-2689229_T3.pdf
Tubería de acero a modo de tubería de inyección de combustible.
(04/04/2018). Solicitante/s: Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. Inventor/es: HITOSHIO,KEISUKE, ASADA,KIKUO, ENDO,OSAMU, NAGAO,KATSUNORI.
El uso de una tubería de acero, con una resistencia a la tracción de 500 N/mm2 o mayor, a modo de tubería de inyección de combustible,
comprendiendo la tubería de acero, en masa, C: 0,12 a 0,27%, Si: 0,05 a 0,40%, Mn: 0,8 a 2,0%, y opcionalmente al menos un elemento seleccionado entre Cr: 1% o menos, Mo: 1% o menos, Ti: 0,04% o menos, Nb: 0,04% o menos, y V: 0,1% o menos, siendo el resto Fe e impurezas, siendo el contenido de Ca, P y S en las impurezas Ca: 0,001% o menos, P: 0,02% o menos, y S: 0,01% o menos, respectivamente,
que se caracteriza por que el diámetro máximo de las inclusiones no metálicas del tipo A, el tipo B o el tipo C, presentes en al menos una zona que se extiende desde la superficie interior de la tubería de acero hasta una profundidad de 20 μm, es 20 μm o menos.
PDF original: ES-2668358_T3.pdf
Acero débilmente aleado para tuberías de pozos petrolíferos y de excelente resistencia contra el agrietamiento por tensiones internas debidas al sulfuro de hidrogeno.
(08/11/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KOBAYASHI, KENJI, OMURA,TOMOHIKO.
Un acero débilmente aleado, con un límite elástico de 758 a 965 MPa, para tuberías de pozos petrolíferos, que consiste en (% en masa): C: 0,2 a 0,35%, Si: 0,05 a 0,5%, Mn: 0,05 a 1,0%, P: 0,025% o menos, S: 0,01% o menos, Al sol.: 0,005 a 0,10%, Cr: 0,1 a 1,0%, Mo: 0,5 a 1,0%, Ti: 0,002 a 0,05%, V: 0,05 a 0,20%, B: 0,0001 a 0,005%, N: 0,01% o menos, O (oxígeno): 0,01% o menos, Ca: 0 a 0,01%, Mg: 0 a 0,01% y Zr: 0 a 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, en el que la relación entre la profundidad media (H) correspondiente al pico de la cara [211] de los cristales y el coeficiente de difusión de hidrógeno (D) (10-6 cm2/s) satisface la siguiente ecuación :
30H + D ≤ 19,5.
PDF original: ES-2654940_T3.pdf
Acero inoxidable para su uso en tubo de pozo de petróleo.
(04/01/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: AMAYA,HISASHI, KONDO,KUNIO, TAKABE,HIDEKI, OHE,TARO.
Acero inoxidable usado para productos tubulares para países productores de petróleo, que consiste en, en porcentaje en masa, 0,001 % al 0,05 % de C, 0,05 % al 1 % de Si, como máximo 2 % de Mn, como máximo 0,03 % de P, menos del 0,002 % de S, 16 % al 18 % de Cr, 3,5 % al 7 % de Ni, más del 2 % y como máximo 4 % de Mo, 1,5 % al 4 % de Cu, 0,001 % al 0,3 % de metal de las tierras raras, 0,001 % al 0,1 % de Al sol., 0,0001 % al 0,01 % de Ca, como máximo 0,05 % de O, y como máximo 0,05 % de N, y uno o más seleccionados del grupo que consiste en como máximo 0,5 % de Ti, como máximo 0,5 % de Zr, como máximo 0,5 % de Hf, como máximo 0,5 % de V y como máximo 0,5 % de Nb, consistiendo el resto en Fe e impurezas, en el que el acero tiene una estructura que incluye, en porcentaje en volumen, 10 % al 60 % de fase de ferrita y 2 % al 10 % de fase de austenita residual y tiene una resistencia al estiramiento de al menos 654 MPa.
PDF original: ES-2674255_T3.pdf
Procedimiento de realización a partir de un desbaste de acero inoxidable austenítico con bajo contenido en carbono de una funda resistente al desgaste y a la corrosión para reactor nuclear, funda y grupo de control correspondientes.
(16/11/2016). Solicitante/s: AREVA NP. Inventor/es: HERTZ, DOMINIQUE.
Procedimiento de realización de una funda resistente al desgaste y a la corrosión para reactor nuclear, comprendiendo dicho procedimiento unas etapas de:
- suministro de un desbaste tubular de acero inoxidable austenítico con un contenido de carbono inferior o igual al 0,03% en masa,
- elaboración del desbaste,
- acabado del desbaste para formar la funda ,
- endurecimiento de la superficie exterior de la funda por difusión de especie(s) atómica(s), estando sometido el desbaste antes de la etapa de suministro o durante la etapa de elaboración o de acabado al menos a un sobretemple con unas sub-etapas de:
- calentamiento del desbaste a una temperatura y durante una duración suficientes para poner en solución los precipitados eventualmente presentes,
- temple del desbaste a una velocidad que permite conservar a temperatura ambiente la estructura austenítica en el estado metastable y exento de precipitados.
PDF original: ES-2613847_T3.pdf
Acero bainítico para componente perforador de rocas.
(16/11/2016). Solicitante/s: SANDVIK INTELLECTUAL PROPERTY AB. Inventor/es: LINDEN, JOHAN, ANTONSSON,TOMAS.
Acero bainítico que comprende, en % en peso (%p):
C 0,16-0,23
Si 0,8-1,0
Mo 0,67-0,9
Cr 1,10-1,30
V 0,18-0,4
Ni 1,60-2,0
Mn 0,65-0,9
P ≤0,020
S ≤0,02
Cu <0,20
N 0,005-0,012 %p
siendo el resto Fe e impurezas inevitables.
PDF original: ES-2613684_T3.pdf
Método para la fabricación de un tubo de acero templado y laminado en caliente sin soldadura.
(22/06/2016) Procedimiento para la producción de un tubo de acero templado laminado en caliente sin soldadura, en el que el bloque hueco calentado a la temperatura de conformación se laminado en un tren de laminación para formar un tubo con un diámetro final tras laminación y se templa a continuación, y el diámetro del tubo se incrementa durante el templado con los parámetros de templado adecuados, caracterizado en que con el conocimiento del crecimiento del diámetro del tubo durante el templado, se ajusta el diámetro final del tubo a templar después del laminado en el tren de laminación, que el templado consiste en calentamiento en un horno, el subsiguiente enfriamiento de flujo continuo en una trayectoria de enfriamiento y un proceso de recocido, los parámetros de templado se ajustan sobre la base…
Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de precisión elaborados en frío.
(12/03/2014) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de precisión elaborados en frío, en particular estirados en frío, especialmente para su utilización como tubos para cilindros con sobrecarga de presión, con la siguiente composición química (% en peso):
C ≥ 0,05 - 0,25
Si ≥ 0,15 - 1,0
Mn ≥ 1,0 - 3,5
Al ≥ 0,020 - 0,060
V max. 0,20
N max. 0,15
S max. 0,03
con adiciones opcionales de uno o varios elementos de aleación tales como Cr, Mo, Ni, W, Ti ó Nb, con los siguientes contenidos (% en peso):
Cr max. 0,80
Mo max. 0,65
Ni max. 0,90
W max. 0,90
Ti max. 0,20
Nb max. 0,20
el resto hierro, así como las impurezas debidas al proceso de fusión,…
PROCEDIMIENTOS PARA FABRICAR PAREDES DE TUBOS DE GENERADORES DE VAPOR CONSTITUIDAS PREDOMINANTEMENTE POR ACEROS MARTENSÍTICOS CON UN CONTENIDO DE 9-12% DE CROMO.
(21/06/2011) Procedimiento para fabricar paredes de tubos de generadores de vapor que consisten predominantemente en aceros martensíticos con un contenido de 9-12% de cromo, en el que las paredes de tubos están formadas por una combinación tubo-alma-tubo y compuestas de un gran número de al menos uno de los constituyentes de la pared de tubos integrados por registros planos de pared de tubos, registros curvados de pared de tubos, registros de transición de pared de tubos y arcos de esquina , y están construidas en zonas de la pared de tubos con medios de alojamiento realizados con sendas aberturas de paso en las que se conducen tubos a través de la pared de tubos , y los registros de pared de tubos presentan en su periferia unos empalmes…
PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN Y MONTAJE DE SERPENTINES DE RECALENTADOR DE GENERADORES DE VAPOR.
(10/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen por precipitación y en estado recocido…
PROCEDIMIENTO PARA TEMPLAR POR LO MENOS UNA SUPERFICIE DE UNA PARED DE UN ELEMENTO DE CONSTRUCCION Y DISPOSITIVO PARA SU REALIZACION.
(16/09/2003). Solicitante/s: ELOTHERM GMBH. Inventor/es: SCHULTE, PETER, LEISSNER, HANS-JURGEN, GEZARZICK, WALDEMAR, DYKSIK, RICHARD.
Procedimiento para templar por lo menos una superficie (S,L) de una pared (W) de un elemento de construcción (T), - en el que se calienta de forma inductiva la superficie (S,L) que hay que templar mediante por lo menos un inductor , - en el que, durante el calentamiento de la superficie que hay que templar (S,L), se introduce un líquido en un hueco (P) existente entre la superficie que hay que templar (S,L) y el inductor , - en el que, durante el calentamiento de la superficie que hay que templar (S,L), se dirige un chorro de líquido (KA) procedente de una ducha a la cara (AS) de la pared (W) opuesta a la cara (IS) de la pared (W) en la que se encuentran las superficies que hay que templar (S,L), y - en el que se dirige al menos un chorro de líquido (KI) procedente de una ducha adicional soportada por el inductor sobre una zona (RZ) de la pared (Z) colindante con la superficie (S, L) que hay que templar, que debe excluirse del calentamiento por el inductor.
DISPOSITIVO PARA EL CALENTAMIENTO INDUCTIVO DE LA PARTE INTERNA DE LAS CAMISAS DE CILINDRO DE MAQUINAS CON EMBOLOS DESPLAZANTES PARA CONSEGUIR SU DUREZA.
(01/12/1994) EL DESCUBRIMIENTO SE REFIERE A UN EQUIPO PARA EL CALENTAMIENTO INDUCTIVO DE LA PARTE INTERNA DE LAS CAMISAS DE CILINDRO DE UNA MAQUINA DE EMBOLOS DESPLAZANTES SEGUN LA TEMPERATURA CIRCULANTE DE LAS PAREDES PARA CONSEGUIR UN ENDURECIMIENTO. SE ASPIRA A CONSEGUIR UN ENDURECIMIENTO DE UNA CAPA DELGADA PROXIMA A LOS BORDES CON AUTOENFRIAMIENTO MEDIANTE UN FUNCIONAMIENTO INTERMITENTE DE FORMA SOLITARIA CON UNA BANDA UNICA QUE SE ALOJA A UNA DISTANCIA. SE TRABAJA EN UN CAMBIO DE FRECUENCIA RELATIVAMENTE ALTO EN LA ZONA ENTRE 400 Y 500 KHZ Y CON UNA RELATIVAMENTE ALTA DENSIDAD DE ENERGIA EN LA ZONA POR ENCIMA DE 5 KW/CM (AL CUADRADO)…
UN METODO PARA TRATAR TERMICAMENTE UNA TUBERIA, MEJORANDO LAS FATIGAS RESIDUALES.
(16/08/1990). Solicitante/s: ISHIKAWAJIMA-HARIMA JUKOGYO KABUSHIKI KAISHA.
EL METODO ES DE APLICACION EN TUBERIAS CON DISEÑO COMPLICADO, COMO, POR EJEMPLO, CUANDO EXISTEN SECCIONES DE TUBERIA UNICA Y SECCIONES DE TUBERIA DOBLE EN LA MISMA CONDUCCION. CONSISTE EN PONER EN CONTACTO LA TUBERIA CON AGUA EN CIRCULACION Y CON AGUA ESTANCADA; SE CALIENTA UNA SECCION DE TUBERIA UNICA POR INDUCCION DE FORMA QUE LA DIFERENCIA DE TEMPERATURAS ORIGINE ESFUERZOS TERMICOS SUPERIORES AL PUNTO DE FLUENCIA EN LA PARED DE LA SECCION DE TUBERIA UNICA. DESPUES SE CALIENTA LA TUBERIA DURANTE UN BREVE ESPACIO DE TIEMPO DE MODO QUE SE PRODUZCAN ESFUERZOS TERMICOS SUPERIORES AL PUNTO DE FLUENCIA JUNTO A LA SUPERFICIE DE LA PARED DE UNA SECCION DE DOBLE TUBERIA, DETERMINANDOSE FINALMENTE EL CALENTAMIENTO DE LA SECCION DE TUBERIA UNICA. DE APLICACION EN TUBERIAS DE CENTRALES NUCLEARES, TERMICAS Y EN INSTALACIONES QUIMICAS.
UN METODO PARA TRATAMIENTO TERMICO DE UN CONDUCTO DE TUBO METALICO.
(16/08/1990). Solicitante/s: ISHIKAWAJIMA-HARIMA JUKOGYO KABUSHIKI KAISHA.
SE DESCRIBE UN METODO PARA MEJORAR LOS ESFUERZOS DE TENSION EN TUBOS DE MATERIALES METALICOS, COMO ACEROS INOXIDABLES AUSTENITICOS, MUY UTILIZADOS EN INSTALACIONES NUCLEARES Y PLANTAS QUIMICAS. ESTE METODO PERFECCIONA, PRINCIPALMENTE POR CONDUCTOS DE DISEÑO COMPLICADO, EL DE MEJORA POR ESFUERZO RESIDUAL, YA QUE ELIMINA LAS POSIBLES BOLSAS DE AIRE QUE PUEDAN QUEDAR EN EL CONDUCTO. EL TUBO SE CALIENTA HASTA LLEVAR LA TEMPERATURA DE LA PARED O A UN ESTADO ESTACIONARIO EN UN TIEMPO DEFINIDO POR UNA ECUACION QUE TIENE EN CUENTA EL ESPESOR MAXIMO DE LA PARED; SE PRODUCE EBULLICION NUCLEADA Y EBULLICION DE PELICULA DE FORMA QUE SI DESCARGA EL AIRE APRISIONADO EN LA TUBERIA, EL TIEMPO DEL TRATAMIENTO TERMICO VIENE DADO POR OTRA ECUACION EN LA QUE SE INCLUYE EL ESPESOR DE LA PARED DEL TUBO. FINALMENTE EL TUBO SE ENFRIA A VELOCIDAD UNIFORME DURANTE UN PERIODO DE TIEMPO DEFINIDO POR UNA NUEVA ECUACION.
UN METODO DE FABRICAR UNA CAMISA DE CILINDRO DE ACERO DULCE PARA UN MOTOR DE COMBUSTION INTERNA.
(16/07/1985). Solicitante/s: AE PLC..
PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UNA CAMISA DE CILINDRO DE ACERO DULCE PARA UN MOTOR DE COMBUSTION INTERNA, CAPAZ DE RESISTIR EL DESGASTE PRODUCIDO POR EL PISTON Y LOS SEGMENTOS DEL PISTON ASOCIADOS.COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, SE FABRICA UNA CAMISA DE CILINDRO A PARTIR DE UNA FORMA TUBULAR DE ACERO DULCE, YA SEA POR EMBUTICION, ESTAMPACION O EXTRUSION; SEGUNDA, DICHA CAMISA CILINDRICA SE TERMINA MEDIANTE MECANIZADO DE SU SUPERFICIE; Y POR ULTIMO, LA CAMISA CONFORMADA SE SOMETE A UN PROCESO DE NITROCEMENTACION EN EL INTERIOR DE UNA CAMARA, DE LA QUE SE EXCLUYE EL AIRE, CON UNA MEZCLA DE GASES CEMENTANTES Y NITROGENADOS, PARA FORMAR UNA CAPA EPSILON DURA SOBRE LAS SUPERFICIES DE DICHA CAMISA.