(01/05/2007). Solicitante/s: SUMITOMO METAL INDUSTRIES, LTD.. Inventor/es: ISEDA, ATSURO, SEMBA, HIROYUKI.

Resumen no disponible.

(16/03/2007). Ver ilustración. Solicitante/s: LOCKHEED MARTIN ENERGY SYSTEMS, INC.. Inventor/es: GOYAL, AMIT, BUDAI, JOHN, D., KROEGER, DONALD, M., NORTON, DAVID, P., SPECHT, ELIOT, D., CHRISTEN, DAVID, K.

UN ARTICULO CON TEXTURA BIAXIAL COMPRENDE UN SUSTRATO DE TEXTURA BIAXIAL LAMINADO Y RECOCIDO DE UN METAL QUE TIENE UNA ESTRUCTURA CUBICA CENTRADA EN LAS CARAS, CUBICA CENTRADA EN EL CUERPO O CRISTALINA HEXAGONAL COMPACTA, Y UN SUPERCONDUCTOR EPITAXIAL U OTRO DISPOSITIVO EPITAXIALMENTE DEPOSITADO SOBRE EL MISMO.

(16/04/2006). Ver ilustración. Solicitante/s: THYSSENKRUPP NIROSTA GMBH. Inventor/es: BRUCKNER, GABRIELE, DR., KRAUTSCHICK, HANS-JOACHIM, DR.RER.NAT., SCHLUMP, WOLFGANG, DR.RER.NAT.

Acero inoxidable, cuya estructura presenta al menos el 15% en volumen de -ferrita y austenita como resto, con la siguiente composición (en % en peso): C: 0, 014 - 0, 08%, N: 0, 1 - 0, 5%, Cr: 16, 0 - 20, 0%, Mn: 6, 0 - 12, 0%, Ni: = 9, 0%, Si: = 3, 0%, Mo: = 3, 0%, Al: = 2, 0%, Cu: = 3, 0%, El resto Fe e impurezas inevitables, en el que para es válido 1, 3 < t < 1, 8 y para la temperatura Md30 de la fase austenítica es válido Md30 = -55ºC con Md30 [ºC] = 413 - 462(% de C + % de N) - 9, 2% de Si - 8, 1% de Mn - 13, 7% de Cr - 9, 5 (% de Ni + % de Cu) - 18, 5% de Mo en el que con el % de C del contenido de C, el % de N del contenido de N, el % de Si del contenido de Si, el % de Al del contenido de Al, el % de Mn del contenido de Mn, el % de Cr del contenido de Cr, el % de Ni del contenido de Ni, el % de Mo del contenido de Mo y el % de Cu del contenido de Cu se designa la composición respectiva del acero.

(16/12/2003). Solicitante/s: ASCOMETAL. Inventor/es: PICHARD, CLAUDE.

ACERO PARA LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE ACERO CONFORMADA POR DEFORMACION PLASTICA EN FRIO CUYA COMPOSICION QUIMICA EN PESO COMPRENDE: 0,03 % C 0,16 %; 0,5 % MN 2 %; 0,05 % SI 0,5 %; 0 % CR 1,8 %; 0 % MO 0,25 %; 0,001 % AL 0,05 %; 0,01 % TI 0,05 %; 0 % V 0,15 %; 0,0005 % B 0,005 %; 0,004 % N 0,012 %; 0,001 % S 0,09 %; OPCIONALMENTE, HASTA EL 0,005 % DE CALCIO, HASTA EL 0,01 % DE TELURO, HASTA EL 0,04 % DE SELENIO Y HASTA EL 0,3 % DE PLOMO; EL RESTO SON HIERRO E IMPUREZAS DERIVADAS DE LA ELABORACION; ADEMAS, LA COMPOSICION QUIMICA DEL ACERO SATISFACE LAS RELACIONES: MN + 0,9 X CR + 1,3 X MO + 1,6 X V 2,2 %; Y AL + TI 3,5 X N. METODO PARA LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE ACERO CONFORMADA POR DEFORMACION PLASTICA EN FRIO Y PIEZA OBTENIDA.

(16/09/2002). Solicitante/s: SKET WALZWERKSTECHNIK GMBH. Inventor/es: ERKEL, KLAUS, PETER, ERKEL, MARTIN.

Procedimiento para la fabricación de acero de armadura inoxidable ferrítico o ferrítico-martensítico según DIN 488 T1 con la siguiente composición en porcentaje en peso: Cr 10,5 – 14,0 % Ni 0,01 – 4,0 % Mn 0,01 – 3,0 % Mo 0,01 – 2,0 % Cu 0,01 – 2,0 % C < 0,03 % N < 0,03 %, preferentemente suma C + N < 0,03 % Ti < 0,2 % Si, P, S dentro de los límites habituales para impurezas. Resto de Fe y en todo caso otras impurezas, caracterizado porque el acero se refrigera de la temperatura de laminado final a la gama de temperaturas o + , de manera que se forma martensita, al menos parcialmente.

(16/05/2002). Solicitante/s: INTERGRAN TECHNOLOGIES INC. Inventor/es: PALUMBO, GINO, LEHOCKEY, EDWARD, M., LIN, PETER, KENG-YU, LIMOGES, DAVID, L.

Método para procesar una superaleación austenítica basada en Ni o Fe, endurecida por precipitación, para aumentar la frecuencia de juntas intergranulares de baja "especiales" hasta un nivel mayor del 50 %, al tiempo que manteniendo los tamaños de grano en el intervalo de entre 5 m y50m, que comprende: (i) etapas secuenciales de deformación en frío de dicho material de partida de la superaleación, alternadas con etapas de recocido del material por encima de su temperatura de la recristalización; y (ii) una etapa final de endurecimiento por precipitación, en la que se lleva a cabo una deformación en frío del material de la superaleación en el intervalo del 5 % al 10 %, seguida por un recocido a baja temperatura, entre 700 C y 900 C, durante un período de tiempo de hasta 16 horas, con lo cual se reendurece el material de la superaleación para restaurar la resistencia.

(16/11/2001). Solicitante/s: CONSOLIDATED METAL PRODUCTS, INC.. Inventor/es: GALLAGHER, HUGH, M., JR.

SE DESCRIBEN ELEMENTOS ESTRUCTURALES DE ACERO DE ALTA RESISTENCIA Y UN METODO DE FABRICACION MEDIANTE LA PROPORCION DE UNA PIEZA DE MATERIAL DE ACERO DE ALTA RESISTENCIA QUE TIENE UNA RESISTENCIA A LA TENSION DE AL MENOS ALREDEDOR DE 120.000 PSI Y UN LIMITE ELASTICO DE AL MENOS ALREDEDOR DE 90.000 PSI Y FORMACION EN CALIENTE DE LA PIEZA PARA PROPORCIONAR EL ELEMENTO DE CONFIGURACION GEOMETRICA DESEADO MIENTRAS SE MANTIENEN O AUMENTAN SUSTANCIALMENTE LAS PROPIEDADES DE RESISTENCIA DE LA PIEZA.

(01/02/2001). Solicitante/s: CONSOLIDATED METAL PRODUCTS, INC.. Inventor/es: GALLAGHER, HUGH, M., JR.

BARRAS DE INCLINACION FABRICADAS DE UN ACERO DE FORTALEZA ALTA QUE TIENE COJINETES CON UNA ORIENTACION PREFERIDA, Y METODOS DE FABRICACION DE TALES BARRAS DE INCLINACION A PARTIR DE BLANCOS DE ACERO DE FORTALEZA ALTA QUE TIENEN TIPICAMENTE UN LIMITE ELASTICO APROXIMADO DE AL MENOS 90.000 PSI Y UNA RESISTENCIA A LA TRACCION APROXIMADA DE AL MENOS 120.000 PSI.

(01/07/1999). Solicitante/s: DALMINE S.P.A.. Inventor/es: BARTERI, MASSIMO, CUMINO, GIUSEPPE.

SE PRESENTA UN ACERO INOXIDABLE SUPERMARTENSITICO, CON ELEVADA RESISTENCIA MECANICA Y A LA CORROSION, QUE MUESTRA LA SIGUIENTE COMPOSICION PORCENTUAL: C 0,05; CR 12-15; NI 4-7; MO 1,5-2; N 0,06-0,12; MN 0,5-1; CU < 0,3; P < 0,02; S 0,005; AL < 0,02; SI 1; SIENDO EL RESTO HIERRO E IMPUREZAS MENORES, CON LA CONDICION ADICIONAL DE QUE LOS PORCENTAJES DE CR, MO Y N SATISFACEN LA SIGUIENTE FORMULA: (CR + 3,3 MO + 16N) 19. DICHO ACERO PERMITE OBTENER ARTICULOS MANUFACTURADOS CON UNA RESISTENCIA MECANICA Y A LA CORROSION EXCELENTES.

(16/04/1999). Solicitante/s: ATELIERS THOME-GENOT. Inventor/es: GOFFART, ANDRE, EUGENE.

EL PROCESO MEJORADO DE ESTE INVENCION PRETENDE CONSEGUIR UNA GESTION MEJOR DEL COMPROMISO ENTRE LA OPTIMACION DE LA REDUCCION DE RUIDO, EL NIVEL DE POTENCIA, LA PERMEABILDAD MAGNETICA Y LA RESISTENCIA DE MATERIALES Y EL CENTRO DE GRAVEDAD EN LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE POLO DE ALTERNADOR. LOS PASOS DE LA INVENCION INCLUYEN LA FUNDICION CALIENTE, CHORRO DE GRANALLA, PARKERIZACION Y MOLDEADO AL FRIO, Y DOS PASOS ENTERAMENTE ACABADO CON UN PASO QUE INCLUYE UN SUBPASO DE PRESION Y DE DOBLAMIENTO, Y UN PASO DE ABLANDAMIENTO. LOS PASOS DE LA INVENCION RESULTAN EN LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE POLO ALTERNADOR QUE FACILITA LA OPERACION SILENCIOSA ADEMAS DE UN ALTO NIVEL DE PRODUCCION DEL ALTERNADOR.

(01/05/1998). Solicitante/s: USINOR SACILOR. Inventor/es: BALTENNECK, SERGE, CHARENTON, JEAN-CLAUDE.

LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO DE ELABORACION DE UN ACERO INOXIDABLE DE GRAN LIMITE ELASTICO Y DE GRAN CARGA A LA RUPTURA, DE ESTRUCTURA BIFASICA DE FERRITA MARTENSITA QUE PRESENTA UNA BUENA MALEABILIDAD Y UNA GRAN RESISTENCIA A LA ABRASION, EN EL QUE, EL ACERO DE SIGUIENTE COMPOSICION PONDERAL: Y 20% A 2% INHERENTES AL MODO DE ELABORACION, SE SOMETE A UN TEMPLE TRAS LA ELEVACION DE LA TEMPERATURA COMPRENDIDA ENTRE 800 Y 1200 C, Y AL MENOS UNA CONFORMACION EN FRIO DE UNA RELACION SUPERIOR A 15%. LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE TAMBIEN A UN ACERO INOXIDABLE OBTENIDO POR ESTE PROCESO.

(16/04/1996). Solicitante/s: UGINE SAVOIE. Inventor/es: HAUSER, JEAN-MICHEL.

SEGUN ESTE PROCESO SE SOMETE EL ACERO A UNA PRIMERA DEFORMACION PLASTICA A UNA TEMPERATURA SUPERIOR A LA TEMPERATURA LIMITE (MD) DE LA MARTENSITA POR DEFORMACION E INFERIOR A LA TEMPERATURA DE RECRISTALIZACION, Y DESPUES A UNA SEGUNDA DEFORMACION A UNA TEMPERATURA INFERIOR A DICHA TEMPERATURA (MD). DURANTE LA SEGUNDA DEFORMACION, SE DEFORMA EL ACERO EN UN SECTOR DETERMINADO DE TEMPERATURA DE FORMACION DE LA MARTENSITA DE MANERA QUE PARA UNA DEFORMACION RACIONAL SUPLEMENTARIA DE 0,1, EL AUMENTO DE LA TASA DE MARTENSITA FORMADA NO SOBREPASE, EN CUALQUIER CASO, 20%.

(01/01/1996). Solicitante/s: CONSOLIDATED METAL PRODUCTS, INC.. Inventor/es: GALLAGHER, HUGH, M., JR.

SE DESCRIBEN PIEZAS DE ACERO DE ELEVADA RESISTENCIA Y METODO DE FABRICACION PARA PROPORCIONAR UN MODELO DE MATERIAL DE ACERO DE ELEVADA RESISTENCIA, QUE TENGA UNA RESISTENCIA A TRACCION DE POR LO MENOS APROXIMADAMENTE 120.000 LIBRAS POR PULGADA CUADRADA Y UN LIMITE ELASTICO DE POR LO MENOS APROXIMADAMENTE 90.000 LIBRAS POR PULGADA CUADRADA Y CONFORMACION EN CALIENTE DEL MODELO PARA FORMAR LA PARTE DE LA CONFIGURACION GEOMETRICA DESEADA, MIENTRAS SUSTANCIALMENTE SE MANTIENEN LAS PROPIEDADES DE RESISTENCIA DEL MODELO.

(16/08/1995). Solicitante/s: SUMITOMO METAL INDUSTRIES, LTD.. Inventor/es: AIHARA, KENJI, HAYASHI, CHIHIRO, TSUKAMOTO, TAKASHI, MURAI, NOBUHIRO, HAGITA, HYOJI.

SE DESCUBRE UN METODO PARA PRODUCIR UN MATERIAL METALICO TENIENDO UNA MICROESTRUCTURA ULTRAFINA, EXHIBIENDO EL MATERIAL METALICO UNA FASE DE TRANSFORMACION DESDE UNA FASE DE BAJA TEMPERATURA A UNA FASE DE ALTA TEMPERATURA, COMPRENDIENDO EL METODO LOS PASOS DE: PREPARAR UN MATERIAL METALICO EL CUAL COMPRENDE AL MENOS UNA FASE DE BAJA TEMPERATURA; APLICAR DEFORMACION PLASTICA AL MATERIAL METALICO; E INCREMENTAR LA TEMPERATURA DE UN MATERIAL METALICO POR ENCIMA DEL PUNTO DE TRANSFORMACION MIENTRAS SE APLICA LA DEFORMACION PLASTICA PARA EFECTUAR LA TRANSFORMACION DESDE LA FASE DE BAJA TEMPERATURA A LA FASE DE ALTA TEMPERATURA.

(16/04/1995). Solicitante/s: GAUTIER, JACQUES. Inventor/es: GAUTIER, JACQUES.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE PIEZAS A PARTIR DE ACERO NO TRATADO, QUE COMPRENDE UNA SUCESION DE OPERACIONES DE TRATAMIENTO TERMICO Y DE FORMACION, CARACTERIZADO POR LAS OPERACIONES SUCESIVAS SIGUIENTES: CALENTAMIENTO DEL ACERO A UNA TEMPERATURA SUPERIOR AL PUNTO DE TRANSFORMACION (AUSTENITIZACION); TEMPLE ISOTERMICO EN UN BAÑO DE LECHO FLUIDIZADO, INMEDIATAMENTE A LA SALIDA DEL CALEFACTOR DE AUSTENIZACION, DANDO AL ACERO UNA ESTRUCTURA BAINITICA; Y FORMACION DE PIEZAS EN TIBIO.

(16/06/1994). Ver ilustración. Solicitante/s: UNIVERSITAT DE BARCELONA LA FARGA LACAMBRA, S.A. Inventor/es: FERNANDEZ GONZALEZ,JAVIER, GUIXA ARDERIU,ORIOL, GUILEMANY CASADAMON, JOSE MARIA, PEREGRIN MONROS, FRANCESC.

METODO PARA LA DETERMINACION DIRECTA DEL GRADO DE RECOCIBILIDAD DE MATERIALES SOMETIDOS A ACRITUD MEDIANTE UN PROCESO DE DEFORMACION EN FRIO. EL METODO EMPLEA TECNICAS CALORIMETRICAS BASADAS EN LA MEDIDA DE LA ENERGIA LIBERADA EN EL PROCESO DE RECRISTALIZACION Y COMPRENDE LAS ETAPAS: A) DEFORMACION DEL MATERIAL INICIAL MEDIANTE UN PROCESO DE DEFORMACION EN FRIO PROVOCANDOLE ACRITUD, B) OBTENCION DE LA MUESTRA DE MASA ADECUADA PARA MEDIR DICHA ENERGIA LIBERADA, C) OPTIMIZACION DE LA MUESTRA PARA LA MEJOR MEDIDA DE DICHA ENERGIA LIBERADA, D) CALENTAMIENTO A VELOCIDAD CONTROLADA PARA PROVOCAR LA RECRISTALIZACION, E) APLICACION DE ATMOSFERA DE GAS INERTE, F) DETERMINACION DE LA RECOCIBILIDAD DEL MATERIAL EN CUESTION UTILIZANDO COMO PARAMETRO, POR EJEMPLO, LA TEMPERATURA DE INICIO DE LA RECRISTALIZACION (TEMPERATURA ONSET), LA TEMPERATURA A LA CUAL SE ALCANZA LA MAXIMA VELOCIDAD DE TRANSFORMACION (TEMPERATURA DE PICO MAXIMO), O LA TEMPERATURA A LA CUAL SE ALCANZA EL 95% DE RECRISTALIZACION.

(16/11/1993). Solicitante/s: ROBERT ZAPP WERKSTOFFTECHNIK GMBH & CO KG FROMMEYER, GEORG, DR.

EN EL PROCESO DE FABRICACION DE HERRAMIENTAS DE ACEROS CON ALEACION MEDIA Y ALTA O ESTELITAS, MEDIANTE MOLDEACION SUPERPLASTICA DE PRECISION, SE AJUSTA UN MATERIAL BASE POLVOMETALURGICO CON TEXTURA EQUIAXIAL Y FASE DE PRECIPITACION DE MAS DE 30 VOL% DE CARBURO Y/O BROMURO DE UNA PARTICULA: 1 HASTA 0,2 UM, MEDIANTE PROCESOS TERMOMECANICOS (TRANSFORMACION EN CALIENTE) A UN TAMAÑO DE GRANULACION DE MATRIZ DE 1 A 3 UM Y SE LA FORMA EN ESTADO SUPERPLASTICO.

(01/04/1987). Solicitante/s: WESTINGHOUSE ELECTRIC CORPORATION.

METODO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE UNA ALEACION DE HIERRO-NIQUEL-CROMO ENDURECIBLE. CONSISTE EN FORMAR UNA ALEACION COMPUESTA POR UN 40 A UN 50% DE NIQUEL, POR UN 7,5 A UN 14% DE CROMO, POR UN 1,5 A UN 4% DE NIOBIO, POR UN 0,25 A UN 0,75% DE SILICIO, POR UN 1 A UN 3% DE TITANIO, POR UN 0,1 A UN 0,5% DE ALUMINIO, POR UN 0,02 A UN 1% DE CARBONO, POR UN 0,002 A UN 0,0015% DE BORO, POR UN 0 A UN 0,1% DE ZIRCONIO, POR UN 0 A UN 3% DE MOLIBDENO, ESTANDO EL RESTO CONSTITUIDO POR HIERRO; Y EN TRABAJAR LA ALEACION FORMADA ENTRE UN 20 Y UN 60% EN ESTADO FRIO, CALENTANDOLA A CONTINUACION EN LA GAMMA DE 1.000 A 1.100 GRADOS DURANTE UNA HORA Y EFECTUANDO A CONTINUACION UN CALENTAMIENTO EN LA GAMMA DE 700 A 850 GRADOS, DURANTE DOS HORAS. DE APLICACION EN REVESTIMIENTOS DE REACTORES REPRODUCTORES RAPIDOS.

(16/10/1985). Solicitante/s: ALLEGHENY LUDLUM STEEL CORPORATION.

PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE UN ACERO SUSTANCIALMENTE INOXIDABLE AUSTENITICO ENDURECIBLE POR TRABAJO.COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, SE FUNDE UNA ALEACION FORMADA, EN PORCENTAJE EN PESO, POR UN 0,08 MAXIMO DE CARBONO, POR HASTA UN 0,25 MAXIMO DE NITROGENO, POR UN 6,5 A UN 8,5 DE MANGANESO, POR UN 2 A 3,5 DE NIQUEL, Y EL RESTO DE HIERRO; SEGUNDA, SE CUELA LA ALEACION BAJO UNA FORMA QUE PUEDA SER TRABAJADA; TERCERA, SE TRABAJA EN CALIENTE DICHA ALEACION; Y POR ULTIMO, SE TRABAJA EN FRIO LA ALEACION HASTA REDUCIR A UN 25 EL ESPESOR EQUIVALENTE.DE APLICACION EN LA FABRICACION DE ANCLAJES PARA CINTURONES DE SEGURIDAD DE AUTOMOVILES, ABRAZADERAS PARA MANGUERAS, MUELLES Y SIMILARES.

(16/05/1981). Solicitante/s: WESTINGHOUSE ELECTRIC CORPORATION.

METODO PARA TRATAR TERMICAMENTE UNA ALEACION DE HIERRO-NIQUEL-CROMO CONSISTENTE EN UN 25-45 POR 100 DE NIQUEL, 10-16 POR 100 DE CROMO, 1,5-3 POR 100 DE MOLIBDENO O NIOBIO, 1-3 POR 100 TITANIO, 0,5-3 POR 100 DE ALUMINIO Y EL RESTO COMPUESTO SUSTANCIALMENTE DE HIERRO. SE CALIENTA LA ALEACION A UNA TEMPERATURA DE 1.000-1-100 GC DURANTE UN TIEMPO DE 30 SEGUNDOS A UNA HORA Y SE DEJA QUE SE ENFRIE EN EL HORNO. SE TRATA EN FRIO HASTA 10-80 POR 100. SE CALIENTA LA ALEACION A 750-825 GC DURANTE 4-15 HORAS. SE REFRIGERA POR AIRE Y SE CALIENTA DE NUEVO HASTA 600-700 GC DURANTE 2-20 HORAS, DEJANDOSE ENFRIAR AL AIRE. SE UTILIZA COMO ALEACION DE CONDUCTOS Y VAINAS EN REACTORES NUCLEARES RAPIDOS REGENERABLES. N.

(16/12/1978). Solicitante/s: LA SALLE STEEL COMPANY.

Procedimiento para reforzar un acero al carbono, caracterizado porque comprende las fases de: calentar rápidamente el acero al carbono para elevar la temperatura del acero en la regíon de la austenita a un régimen suficientemente para reducir al mínimo el desarrollo del grano de austenita, enfriar el acero al carbonato austenitizado para transformar el acero a una fina mezcla de ferrita proeutectoide acicular y un aglomerado eutectoide finamente dividido de ferrita y carburo de hierro, y elaborar el acero resultante para consolidar el acero.

(01/12/1978). Solicitante/s: LA SALLE STEEL CO.

Procedimiento para la consolidación de aceros al carbono y de baja aleación, caracterizadao porque comprende las fases de: Austenitizar parcial un acero al carbono o de baja aleación pra producir una mezcla de ferrita- austenita. Templar el acero parcialmente austenitizado a una temperatura intermedia por encima de la temperatura Ms para el acero a un régimen suficiente para evitar la transformación de la austenita a ferrita y perlita. Trabajar el acero templado a una temperatura del orden de la temperatura ambiente hasta una temperatura a la cual pueda existir la bainita, por lo que la mezcla de ferrita-austenita se convierte en una mezcla de ferrita-bainita con elevados niveles de maquinabilidad, resistencia o consolidación y tenacidad.

(01/08/1977). Solicitante/s: CABOT CORPORATION.

Resumen no disponible.