7 inventos, patentes y modelos de LARAUDOGOITIA ELORTEGUI,Juan Jose
ACERO ALEADO Y ACERO DE TEMPLE Y REVENIDO.
Sección de la CIP Química y metalurgia
(23/05/2019). Solicitante/s: SIDENOR INVESTIGACION Y DESARROLLO, S.A. Clasificación: C22C38/54, C21D9/00, C22C38/04, C21D6/00, C22C38/00, C22C38/42, C22C38/60, C22C38/02, C22C38/06, C21D1/25, C22C38/50, C21D1/22.
Acero con una composición concreta de los siguientes elementos: 0,25% ¿ C ¿ 0,35%, 0,80% ¿ Cr ¿ 1,50%, 0,50% ¿ Ni ¿ 1,50%, 0,0010% ¿ B ¿ 0,0050%, 0,010% ¿ Ti ¿ 0,060%, 0,40%¿ Mn ¿1,00% y 0,003% ¿ N ¿ 0,0150%,con el cual, tras ser sometido a un tratamiento de temple y revenido, se alcanzan las características requeridas por la norma ISO 898-1 para las clases de tornillería 10.9 y 12.9, consiguiéndose al mismo tiempo elevados valores de resistencia a la fatiga.La utilización de este acero permite alcanzar las mencionadas características en piezas o elementos de gran tamaño (hasta diámetro 75 mm), reduciendo notablemente los costes de aleación en comparación con los aceros que se utilizan en la actualidad.
ACERO DÉBILMENTE ALEADO DE ALTA RESISTENCIA Y ALTA RESISTENCIA A LA OXIDACIÓN EN CALIENTE.
Secciones de la CIP Química y metalurgia Mecánica, iluminación, calefacción, armamento y voladura Técnicas industriales diversas y transportes
(09/02/2017). Solicitante/s: Gerdau Investigación y Desarrollo Europa, S.A. . Clasificación: C21D9/00, C22C38/04, C22C38/22, C21D9/02, C22C38/34, C22C38/02, F16J9/26, C22C38/28, C21D1/18, B21J1/00.
Acero débilmente aleado de alta resistencia mecánica y alta resistencia a la oxidación en caliente,con una composición: 0,37% ¿C ¿ 0,43%, 2,25 % ¿ Si ¿ 2,50 %, 0,75% ¿ Mn ¿ 1,50 %, 0,15% ¿ Cr ¿ 1,25%, 0,01% ¿ Mo < 0,30%,0,01 % ¿ V < 0,30 %y 0,001% ¿ Nb < 0,060 %, que con un procedimiento para obtener dicho acero consigue a temperatura ambiente resistencia a tracción superior o igual a 850 MPa y una ductilidad elevada, con estricción superior o igual a 50%, y una resistencia elevada a la oxidación a temperaturas entre 500ºC y 650ºC,cuando se somete a un tratamiento específico de temple y revenido a una pieza para cuya fabricación se ha seleccionado dicho acero.
ACERO PARA BALLESTAS DE ALTA RESISTENCIA Y TEMPLABILIDAD.
Sección de la CIP Química y metalurgia
(02/02/2017). Solicitante/s: Gerdau Investigación y Desarrollo Europa, S.A. . Clasificación: C22C38/12, C22C38/04, C22C38/18, C22C38/22, C21D9/02, C22C38/02, C21D8/06.
Acero de alta resistencia con una composición concreta de los siguientes elementos: 0,47 % ¿C ¿ 0,55 %, 0,90 % ¿ Si ¿ 2,00 %, 0,75 % ¿ Mn ¿ 1,20 %, 0,80 % ¿ Cr ¿ 1,25%, 0,10 % ¿ Mo < 0,30 % y 0,05 % ¿ V < 0,30 %, que con un procedimiento para obtener dicho acero consigue bajos contenidos de P y S,elevada limpieza inclusionaria y elevada templabilidad, con un diámetro crítico ideal igual o superior a 235 mm,contribuye a elevar la resistencia mecánica del acero a valores superiores a1800 MPa, y con una alta ductilidad, estricción con valores superiores a 30%,cuando se somete a un tratamiento específico de temple y revenido a una pieza para cuya fabricación se ha seleccionado dicho acero.
ACERO MICROALEADO PARA CONFORMADO EN CALIENTE DE PIEZAS DE ALTA RESISTENCIA Y ALTO LIMITE ELASTICO Y PROCEDIMIENTO PARA OBTENER COMPONENTES DE DICHO ACERO.
Sección de la CIP Química y metalurgia
(14/01/2016). Solicitante/s: Gerdau Investigación y Desarrollo Europa, S.A. . Clasificación: C22C38/12, C22C38/04, C22C38/14, C22C38/02.
Aceromicroaleado para conformado en caliente de piezas de alta resistencia y alto limite elastico y procedimiento para obtener componentes de dicho acero, con una composición concreta de los siguientes elementos: 0,30 % ¿C ¿ 0,50 %, 0,50 % ¿ Si ¿ 1,50 %, 0,50% ¿ Mn ¿ 1,50 %, 0,05 % ¿ V < 0,50 %, 0,001 % ¿ Ti < 0,050 %, que con un procedimiento adecuado para obtener dicho acero consigue bajos contenidos de P y buena limpieza inclusionaria. A su vez con un proceso de enfriamiento controlado, se consiguen unos valores de resistencia a la tracción entre 1050-1200 MPa.
PROCEDIMIENTO DE OPTIMIZACIÓN DE LA LONGITUD DE CORTE DE PALANQUILLAS DE MEZCLA EN COLADAS SECUENCIALES DE ACEROS DE DIFERENTE CALIDAD.
(03/03/2014) Procedimiento de optimización de la longitud de corte de palanquillas de mezcla en coladas secuenciales de aceros de diferente calidad.
Procedimiento de optimización de cálculo de la longitud de una palanquilla de mezcla en colada continua en la práctica de coladas secuenciales de diferente calidad, la cual está destinada a ser cortada como material de desecho, donde en el comienzo de dicho procedimiento, definido como tiempo cero en el estudio, se encuentra diluido, en una artesa, una cantidad inicial de un primer acero, con una composición del elemento i constituyente del acero: yo (Tn) en un volumen definido…
PROCEDIMIENTO DE CONTROL DE UN SISTEMA DE REFRIGERACIÓN SECUNDARIA EN EL PROCESO DE COLADA CONTINUA.
(20/02/2014) Procedimiento de control de un sistema de refrigeración secundaria en el proceso de colada continua, donde el sistema de refrigeración secundaria comprende una pluralidad de boquillas configuradas para el pulverizado de agua, donde dicho procedimiento comprende las siguientes etapas: a) medir y registrar el caudal y la presión de agua en cada línea de colada obteniendo una pluralidad de curvas de la relación entre la presión y el caudal cada una de las zonas; b) visualizar, a través de un sistema de monitorización, al menos parte de la superficie de las palanquillas; y seccionar al menos una de la pluralidad de palanquillas, una vez realizadas las etapas a) y b) definidas anteriormente; donde dicha sección es utilizada para determinar la calidad y comportamiento…
PROCEDIMIENTO DE COLADA CONTINUA PARA FABRICAR ACEROS EXENTOS DE AGRIETAMIENTOS INTERNOS DURANTE EL PROCESO DE SOLIDIFICACIÓN.
(03/02/2014) Procedimiento de colada continua para fabricar aceros exentos de agrietamientos internos durante el proceso de solidificación.
Procedimiento de colada continua para fabricación de aceros exentos de agrietamientos, donde a partir de un molde configurado para la fabricación de dichos aceros; el procedimiento comprende las siguientes etapas:
Garantizar el centrado de unas buzas configuradas para alimentar el molde; definir una conicidad de dicho molde ajustándola a la contracción del rango de aceros a fabricar, estando dicha conicidad definida según tramos de longitud de dicho molde; garantizar el alineamiento de las boquillas de refrigeración del acero; ajustar correctamente la temperatura del acero; definir una velocidad de colada del acero determinada;…