Chapa de acero para esmaltar, excepcionalmente excelente en resistencia al golpe de uña y método de producción de la misma.
(12/10/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: NISHIMURA, SATOSHI, MURAKAMI,Hidekuni.
Una chapa de acero para el esmaltado excelente en resistencia al golpe de uña caracterizada porque comprende, en % en peso,
C: 0,0003 % a 0,010 %,
Si: 0,001 % a 0,100 %,
Mn: 0,03 % a 1,30 %,
Al: 0,0002 % a 0,010 %,
N: 0,0055 % o menos,
P: 0,035 % o menos,
S: 0,08 % o menos,
O: 0,005 % a 0,085 %,
Nb: más del 0,055 % a no más del 0,250 %, y
además comprende opcionalmente, en % en peso, uno o dos o más de B: 0,0003 a 0,0030 %,
V: 0,003 a 0,15 %,
Ni: 0,0001 a 0,05 %,
Ti: 0,0001 a 0,05 %,
Cu: 0,0001 a 0,05 %,
Cr: 0,0001 a 0,05 %,
uno o más de Ta, W, Mo, La, Ce, Ca y Mg en un total del 1,0 % o menos, y
uno o más de As, Se, Sn y Sb en un total del 1,0 % o menos, y
el resto Fe e impurezas inevitables.
PDF original: ES-2605581_T3.pdf
Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma.
(27/07/2016) Lámina de acero laminada en caliente de alto límite de elasticidad que presenta una excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC caracterizada por que comprende, % en masa,
C: 0,04 a 0,09%,
Si: 0,4% o menor,
Mn: 1,2 a 2,0%,
P: 0,1% o menor,
S: 0,02% o menor,
Al: 1,0% o menor,
Nb: 0,02 a 0,09%,
Ti: 0,02 a 0,07%,
N: 0,005% o menor y
que comprende opcionalmente además
V: 0,01 a 0,12%,
uno o más de Cr, Cu, Ni y Mo en un total de 0,02 a 2,0%,
B: 0,0003 a 0,005% y
uno o más de Ca, Mg, La y Ce en un total de 0,0003 a 0,01% y
un equilibrio de Fe e impurezas inevitables,
donde 2,0≤[%Mn]+8[%Ti]+12[%Nb]≤2,6…
Lámina de acero dura extra-delgada y método de fabricación de la misma.
(25/05/2016) Una lámina de acero dura, extra-delgada que tiene un espesor de lámina de 0,400 mm o menor, que comprende, en % en masa,
C: 0,800 % o menos;
N: 0,600 % o menos;
Si: 2,0 % o menos;
Mn: 2,0 % o menos;
P: 0,10 % o menos;
S: 0,100 % o menos;
Al: 3,0 % o menos;
opcionalmente uno o más seleccionados de
O: 0 a 0,200 %;
Ti: 0 a 4,00 %;
Nb: 0 a 4,00 %;
REM: 0 a 4,00 %;
B: 0 a 0,0300 %;
Cu: 0 a 8,00 %;
Ca: 0 a 1,00 %;
Ni: 0 a 8,00 %;
Cr: 0 a 20,00 %, y Sn, Sb, Mo, Ta, V y W cada uno en una cantidad de 0,10 % o menor, y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en la que
la lámina de acero dura, extra-delgada contiene 0,05 % o más, en fracción de volumen, de una segunda fase que tiene un eje mayor medio de 0,10 μm o mayor y un eje menor medio de 0,05 μm o mayor…
Chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de curado del recubrimiento en cocimiento en horno y propiedad de envejecimiento lento en frío y proceso para producirlo.
(04/05/2016) Una chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de endurecimiento en horno de la pintura y propiedad de resistencia al envejecimiento a temperatura normal que comprende, en % en masa,
C: 0,0005 - 0,0040%,
Si: 0,8% o menos,
Mn: 2,2% o menos,
S: 0,0005 - 0,009%,
Cr: 0,4 - 1,3%, 1
O: 0,003 - 0,020%,
P: 0,045 - 0,12%,
B: 0,0002 - 0,0010%,
Al: 0,008% o menos,
N: 0,001 - 0,007%,
opcionalmente uno o más seleccionado entre Mo: 0,001 - 1,0%, más opcionalmente uno o más de V, Zr, Ce, Ti, Nb y Mg en un total del 0,001 - 0,02%, opcionalmente además, y
el resto Fe e impurezas inevitables,
cuya BH170 evaluada aplicando tratamiento…
Banda de aluminio rica en manganeso y en magnesio.
(30/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: Hydro Aluminium Rolled Products GmbH. Inventor/es: KERNIG, BERNHARD, DR., HASENCLEVER,JOCHEN,DR, STEINHOFF,GERD, SETTELE,CHRISTOPH.
Aleación de aluminio para la fabricación de soportes para placas de impresión litográficos, caracterizada por que la aleación de aluminio presenta los siguientes componentes de aleación en porcentaje en peso:**Tabla**
0,35 % ≤ Fe ≤ 0,5 %,
0,2 % ≤ Mg ≤ 0,7 %,
0,08 % ≤ Si ≤ 0,25 %,
0,5 % ≤ Mn ≤ 0,6 %,
Cu < 0,002 %,
Ti ≤ 0,0075 %,
Zn ≤ 0,012 %,
Cr < 0,003 %
resto Al e impurezas inevitables individualmente como máximo del 0,075 %, en total como máximo del 0,075 %.
PDF original: ES-2568280_T3.pdf
Procedimiento de laminación por colada continuo y de alta eficiencia para la formación de una plancha de aleación de magnesio.
(29/07/2015) Un procedimiento para la laminación por colada continua y eficiente de planchas de aleación de magnesio que comprende:
la provisión de varios hornos de inducción , un horno de resistencia , un rodillo de colada y varios rodillos ;
la adición de elementos metálicos a los hornos de inducción , en que los elementos metálicos comprenden lingotes de Mg o aleación de Mg, los elementos metálicos se funden en los hornos de inducción y después fluyen al horno de resistencia ;
el control de la temperatura de la masa fundida de Mg en el horno de resistencia , en que hay al menos dos zonas de control de la temperatura comunicadas entre sí y la diferencia de temperaturas es constante;
la transferencia de la masa fundida de Mg a la zona de mordida a través de una tubería de transferencia…
Control de temperatura de laminador.
(29/10/2014) Aparato para laminar una lámina o banda de metal que comprende:
un par de rodillos de trabajo dispuestos para recibir la banda en una región de contacto entre los mismos;
una pluralidad de aplicadores de fluido dispuestos para dirigir un fluido hacia una o más de una pluralidad de zonas sobre la superficie de al menos uno de los rodillos; y,
medios para calentar una o más de la pluralidad de zonas sobre la superficie del rodillo a través de uno o más dispositivos de calentamiento; caracterizado porque: los aplicadores de fluido comprenden aplicadores de fluido criogénico; el fluido comprende…
Chapa de acero laminada en caliente para endurecimiento en horno con excelente aptitud para ser trabajada y método para fabricar la misma.
(21/10/2014) Una chapa de acero laminada en caliente para endurecimiento en horno con excelente aptitud para ser trabajada, que comprende, en términos de % en masa, C de 0,01 a 0,2%, Si de 0,01 a 2%, Mn de 0,1 a 2%, P de 0,1% o menos, S de 0,03% o menos, Al de 0,001 a 0,1%, N de 0,01% o menos, Nb de 0,005 a 0,05%, opcionalmente uno o más seleccionados de: Ti de 0,001 a 0,02%, B de 0,0002 a 0,002%, Cu de 0,2 a 1,2%, Ni de 0,1 a 0,6%, Mo de 0,05 a 1%, V de 0,02 a 0,2% y Cr de 0,01 a 1%, además opcionalmente uno o ambos, Ca de 0,0005 a 0,005% y REM de 0,0005 a 0,02%, y como el resto, Fe e impurezas inevitables, en la que la microestructura consiste en una ferrita poligonal que tiene un diámetro medio de partícula de 2 μm a 8 μm, y una razón de abundancias de contorno…
Procedimiento para controlar la variación de la capacidad de refinado de granos de una aleación Al-Ti-C controlando la relación de compresión.
(03/09/2014) Un procedimiento para controlar variaciones de la capacidad de refinado de granos de cristal de una aleación Al-Ti-C mediante el control de una relación de compresión de área seccional de aleación Al-Ti-C, que comprende:
A. establecer una relación entre variaciones de la capacidad de refinado de los granos de cristal de aleación Al-Ti-C y parámetros de proceso de prensado de la aleación Al-Ti-C:
donde DAA ≥ AA1 - AA2, AA1 representando un valor de capacidad de refinado de la aleación Al-Ti-C antes del proceso de prensado y AA2 representando un valor de capacidad de refinado de la aleación Al-Ti-C después del proceso de prensado, K es una constante, donde D ≥…
Procedimiento para controlar la variación de la capacidad de afino del grano de la aleación Al-Ti-B controlando la relación de compresión.
(23/07/2014) Un procedimiento para controlar variaciones de la capacidad de afino del grano de cristal de la aleación Al-Ti-B por medio del control de una relación de compresión de área de sección transversal de la aleación Al-5 Ti-B que comprende:
A. establecer una relación entre las variaciones de la capacidad de afino del grano de cristal de la aleación Al-Ti-B y los parámetros del proceso de prensado de la aleación Al-Ti-B:
en la que DAA ≥ AA1-AA2, AA1 representa un valor de la capacidad de afino de la aleación Al-Ti-B antes del proceso de prensado, AA2 representa un valor de la capacidad de afino de la aleación Al-Ti-B después del proceso de prensado, K es una constante, en la que D ≥ S1/S2,S1…
Alambre con excelente idoneidad para trefilado y procedimiento para la producción del mismo.
(29/04/2014) Un alambrón laminado en caliente para trefilados de alambre donde la deformación real es más de 0,42, que consiste en:
C: 0,35 a 0,65% (porcentaje en masa, en lo sucesivo expresado así);
Si: 1,4 a 3,0 %;
Mn: 0,10 a 1,0%; Cr: 0,1 a 2,0%;
P: 0,025 % o menos (excluyendo 0%);
S: 0,025% o menos (excluyendo 0%);
N: 0,006% o menos (excluyendo 0%);
Al: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y
O: 0,0030% o menos (excluyendo 0%),
y opcionalmente uno o más seleccionados de:
Ni: 1% o menos (excluyendo 0%) y/o Cu: 1,0% o menos (excluyendo 0%),
al menos un elemento seleccionado de un grupo que consiste en:
V: 0,30 % o menos (excluyendo 0%);
Ti: 0,10% o menos (excluyendo 0%);
Nb: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y
Zr: 0,10% o menos (excluyendo 0%),
Mo: 1,0% o menos (excluyendo 0%), B: 50 ppm o menos (excluyendo 0 ppm),
al menos…
Método para producir carril perlítico excelente en resistencia al uso y ductilidad.
(27/03/2014) Un método para producir un carril perlítico excelente en resistencia al uso y ductilidad, sometiendo a por lo menoslaminación en caliente basta y laminación en caliente de acabado una palanquilla que comprende, en % en masa, C:0,65-1,20%, Si: 0,05-2,00%, Mn: 0,05-2,00%, opcionalmente uno o más de Cr: 0,05 a 2,00%, Mo: 0,01 a 0,50%, V:0,005 a 0,5000%, Nb: 0,002 a 0,050%, B: 0,0001 a 0,0050%, Co: 0,003 a 2,00%, Cu: 0,01 a 1,00%, Ni: 0,01 -1,00%, Ti: 0,0050 - 0,0500%, Mg: 0,0005 a 0,0200%, Ca: 0,0005 a 0,0150%, Al: 0,010 a 1,00%, Zr: 0,0001 -0,2000%, y N: 0,0060 a 0,0200%, y un remanente de hierro e impurezas inevitables, en donde el métodocomprende:
realizar la laminación en caliente de acabado a una temperatura de superficie de la cabeza del carril no superior a900 °C hasta no inferior al punto de transformación de…
Banda de aluminio rica en manganeso y muy rica en magnesio.
(21/11/2013) Aleación de aluminio para la fabricación de soportes para placas de impresión litográfica, caracterizada por quela aleación de aluminio presenta los siguientes componentes de aleación en porcentaje en peso:**Fórmula**
resto Al e impurezas inevitables individualmente como máximo del 0,05 %, en total como máximo del 0,15 %.
METODO Y APARATO PARA TEXTURIZAR UNA CHAPA FINA O BANDA METALICA.
(16/01/2007). Ver ilustración. Solicitante/s: ALCAN INTERNATIONAL LIMITED. Inventor/es: SCAMANS, GEOFFREY, MACK, DAVENPORT, CHRISTOPHER, JOHN, HUNTER, JOHN, ANTHONY, MILLER, DANIEL, BARUCH, WRIGHT, DAVID, SKINGLEY.
Un método de texturizar una chapa fina o banda metálica, método que comprende una pluralidad de pasadas secuenciales de texturización, cada una de las cuales se realiza pasando la chapa fina o banda entre por lo menos un par de rodillos , en el que por lo menos uno de cada par de rodillos tiene en su superficie una estructura texturizada y la estructura texturizada se transfiere a la chapa fina o banda durante cada pasada de texturización, y en el que la superficie texturizada de la chapa fina o banda que resulta de cada pasada se solapa con la de una o más de otras pasadas formando una estructura texturizada final.
METODO PRA PRODUCIR UNA CHAPA DE ALUMINIO Y CHAPA DE ALUMINIO.
(01/03/2006). Solicitante/s: CORUS ALUMINIUM N.V. Inventor/es: DONS, JOSEPHUS MARIA THEOPHIEL, VERBOOM, ELS, BAEKELANDT, JEAN PIERRE JULES, GEIBEL, ANSGAR MARIA.
Un método para producir una chapa de aluminio con una estructura de superficie decorativa sobre al menos una cara, que comprende las etapas sucesivas de proceso de: (a) proporcionar una chapa de aluminio laminada en frío de un espesor deseado; (b) usar un laminado en frío para aplicar una rugosidad de superficie Ra a al menos una cara de la chapa de aluminio, en un intervalo de 1, 2 a 3, 0 micrómetros medida según la norma DIN 4768.
TUBO DE ACERO SOLDADO CON EXCELENTE HIDROFORMABILIDAD Y PROCEDIMIENTO PARA SU PRODUCCION.
(16/11/2005) Un tubo de acero soldado que tiene excelente capacidad de hidroformación y una resistencia a tracción de al menos 590 MPa, caracterizado porque dicho tubo de acero tiene una composición que comprende, sobre la base de porcentaje en masa: entre 0, 03 % y 0, 2 % de C; entre 0, 01 % y 1, 3 % de Si; entre 1, 0n% y 1, 5 % de Mn; entre 0, 01 % y 0, 05 % de P; entre 0, 01 % o menor de S; entre 0, 01 % y 1, 0 % de Cr; entre 0, 01 % y 0m04 % de Al; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Nb; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Ti; entre 0, 01 % y 0, 1 % de V; entre 0, 001 % y 0, 01 % de N; y que comprende opcionalmente al menos un grupo del Grupo A y el Grupo B, donde el Grupo A incluye al menos un elemento entre 0, 1 % y 1, 0 % de Cu, entre…
METODO PARA LA GENERACION DE UNA BANDA DE MAGNESIO LAMINADA EN CALIENTE.
(01/12/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: THYSSEN KRUPP STAHL AG. Inventor/es: KAWALLA, RUDOLF, PIRCHER, HANS.
Procedimiento para la generación de una banda laminada en caliente de magnesio - en el cual se funde un caldo metálico de modo continuo de una aleación de magnesio a una banda previa con un espesor de como máximo 50 mm y - en el cual la banda previa fundida se lamina en caliente directamente del calor de fundición con una temperatura de comienzo de laminado en caliente de al menos 250°C y como máximo 500°C con un espesor final de máximo 4 mm, donde en la primera pasada del laminado en caliente se lograr una reducción del espesor de al menos un 15%.
Procedimiento de fabricación de perfiles metálicos de sección poligonal por colada continua en una rueda de garganta y laminado continuo.
(01/05/2002) Procedimiento de fabricación de perfiles metálicos de sección parcial o totalmente poligonal por colada continua en una rueda de garganta y por laminado de continuo gracias a una serie de por lo menos 3 y preferentemente de 3 a 8 pares de rodillos provistos de una garganta periférica, colocándose estos rodillos simétricamente con respecto al perfil, y alternativamente en posición horizontal y vertical, caracterizado porque: las gargantas de los primeros pares de rodillos son idénticas a las de los rodillos utilizados para la fabricación de perfiles de sección circular, elúltimo par de rodillos incluye gargantas que delimitan una sección que corresponde sensiblemente a la del perfil deseado, la sección formada por gargantas del…
PROCESO DE OBTENCION DE HOJAS FINAS A BASE DE LITIO Y SU APLICACION EN LA REALIZACION DE PLACAS NEGATIVAS PARA ACUMULADORES.
(01/02/1995). Solicitante/s: PECHINEY RECHERCHE (GROUPEMENT D'INTERET ECONOMIQUE GERE PAR L'ORDONNANCE DU 23 SEPTEMBRE 1967). Inventor/es: RAYNAUD, GUY-MICHEL, NUSSBAUM, GILLES, REGAZZONI, GILLES, REBOUL, MAX.
LA INVENCION CONSISTE EN UN PROCESO DE OBTENCION DE HOJAS FINAS A BASE DE LITIO Y EN SU APLICACION EN LA REALIZACION DE PLACAS NEGATIVAS PARA ACUMULADORES. ESTE PROCESO SE CARACTERIZA POR AÑADIR MAGNESIO AL BAÑO DE LITIO FUNDIDO Y POR LAMINAR LA ALEACCION OBTENIDA ENTRE LOS CILINDROS DE ACERO A TEMPERATURA AMBIENTE. ESTE PROCESO PERMITE REALIZAR PLACAS NEGATIVAS DE ACUMULADORES CON PROPIEDADES ELECTRICAS COMPARABLES A LA DEL LITIO PURO.
PROCESO PARA LA FABRICACION DE MATERIAL LAMINADO A PARTIR DE COBRE LIBRE DE OXIGENO.
(01/01/1995) LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO Y UN DISPOSITIVO PARA LA FABRICACION DE MATERIAL LAMINADO A PARTIR DE COBRE LIBRE DE OXIGENO, EN PARTICULAR ALAMBRE EN UNA INSTALACION DE LAMINACION DE FUNDICION, COMPUESTA DE UNA COQUILLA DE FUNDICION DE BANDA ASI COMO DE UN LAMINADOR DISPUESTO A CONTINUACION DE FORMA CONTINUA. PARA PERMITIR QUE EL MATERIAL LAMINADO LIBRE DE OXIGENO PUEDA SER GENERADO A PARTIR DE COBRE, DE FORMA ESPECIAL EN ALAMBRE EN LINEA, SE PROPONE SEGUN LA INVENCION, QUE LAS BARRAS O LINGOTES QUE DEJAN LA INSTALACION DE FUNDICION EN FORMA RECTILINEA, A CONTINUACION SEAN REDUCIDAS AL MENOS EN UNA PASADA DE PRECONFORMADO, CON LO QUE A CONTINUACION DE UNA PECULIARIDAD DE LA INVENCION Y/O DEL PROCESO DE FUSION Y FUNDICION DADO SE ENCUENTRE EN UNA ATMOSFERA DE GAS DE PROTECCION. LA INSTALACION DE LAMINACION…
PROCEDIMIENTO DE CONFIGURACION DE UNA PIEZA DE METAL.
(01/12/1993) EN UN PROCEDIMIENTO DE FABRICAR PIEZAS DE METAL MAS FINAS, ESPECIALMENTE HOJAS FINAS, PREFERIBLEMENTE POR MEDIO DE UNA CONFIGURACION MECANICA EN CALIENTE, SE ENVUELVE UNA PIEZA DE METAL EN UN MARCO PARA PROTEGERLO DE LA CORROSION Y QUEDA CUBIERTA POR DOS DISCOS DE COBERTURA (28 28'). ENTRE LA PIEZA METALICA Y LA CUBIERTA (28,28') SE SITUA UN ELEMENTO SEPARADOR . EL PAQUETE RESULTANTE SE TENSA CONJUNTAMENTE Y QUEDA SOLDADO A LO LARGO DE SUS BORDES. EL ELEMENTO ESTRATIFICADO SE CONFIGURA MECANICAMENTE, P.E. HASTA QUE QUEDA LAMINADO CON UN DETERMINADO GROSOR. EL ELEMENTO SEPARADOR RESULTA FLUIDO Y FORMA UNA CAPA DE SEPARACION CONTINUA ENTRE LOS DISCOS DE COBERTURA (28,28') Y LA PIEZA METALICA QUE IMPIDE QUE SE PRODUZCA UNA FUSION METALICA ENTRE LOS DOS METALES (20,28,28'). TRAS LA CONFIGURACION EN…
PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA LAMINAR EN CALIENTE CONTINUAMENTE UNA BARRA METALICA.
(01/08/1984). Solicitante/s: KENNECOTT CORPORATION.
PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA LAMINAR EN CALIENTE DE FORMA CONTINUA UNA BARRA METALICA, PARA CONFORMARLA EN UNA TIRA ESTRECHA DE GRAN CALIDAD Y DE DIMENSIONES CONTROLADAS.EL PROCEDIMIENTO COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, LA BARRA A LAMINAR SE COLOCA EN LA PARTE DE TRABAJO SITUADA ENTRE DOS RODILLOS DE LAMINACION, MONTADOS DE FORMA QUE TENGAN UN DESPLAZAMIENTO VERTICAL RELATIVO PARA VARIAR EL ESPESOR DE LA TIRA Y CONTROLAR SU ANCHURA; SEGUNDA, SE EMPUJAN LOS RODILLOS EL UNO HACIA EL OTRO; Y POR ULTIMO, SE PROCEDE AL LAMINADO HACIENDO GIRAR LOSRODILLOS CON UN ELEVADO PAR MOTOR A VELOCIDAD CONTROLADA.
"PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE VARILLAS DE ALAMBRE DE ALUMINIO".
(01/02/1983). Solicitante/s: LAMITREF ALUMINIUM, SOCIEDAD ANONIMA BELGA.
PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE VARILLAS DE ALAMBRE DE ALUMINIO ENDURECIBLE POR PRECIPITACION. COMPRENDE UNA PRIMERA OPERACION EXCLUSIVAMENTE TERMICA, EN LA QUE SE TEMPLA UNA BARRA CONTINUA DE DICHO ALUMINIO EN UN PROCEDIMIENTO CONTINUO, HASTA UNA TEMPERATURA EN VIRTUD DE LA CUAL SE OBTIENE UNA ESTRUCTURA RESTAURADA, CON LOS ELEMENTOS DE ALEACION EN SOLUCION SUPERSATURADA. EN UNA SEGUNDA OPERACION TERMOMECANICA Y EFECTUADA CORRIENTE ABAJO DE LA PRIMERA, EN UNA MISMA OPERACION CONTINUA, LA BARRA ES TRABAJADA A UNA TEMPERATURA DE ENVEJECIMIENTO Y LAS VARILLAS DE ALAMBRE ASI OBTENIDAS SON SOMETIDAS DESPUES A UNA OPERACION DE ENVEJECIMIENTO.
PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA LA COLADA CONTINUA DE METAL FUNDIDO.
(01/10/1981) PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA LA COLADA CONTINUA DE COBRE Y SUS ALEACIONES PARA LA OBTENCION DE BARRA MOLDEADA. EL SISTEMA DE COLADA CONTINUA Y CONFORMACION EN CALIENTE COMPRENDE UNA MAQUINA DE COLADA CONTINUA , EN LA QUE SE DEPOSITA EL METAL FUNDIDO A TRAVES DEL CANAL DE COLADA SOBRE LA RUEDA QUE, JUNTO CON LA BANDA , QUE SE MUEVE CON ELLA, FORMAN EL MOLDE MOVIL. LA BARRA COLADA PASA A TRAVES DE UN DISPOSITIVO QUE COMPRENDE CAJAS DE LAMINACION QUE COMPRIMEN LIGERAMENTE LA BARRA PARA FORMAR UNA CORTEZA RECRISTALIZADA DE GRANO FINO. TRAS ESTA OPERACION SE PASA AL TREN LAMINADOR CONVENCIONAL , DONDE SE CONFORMA EN CALIENTE LA BARRA COLADA HASTA…
METODO DE TRATAMIENTO DE UNA ALEACCION NO FERRICA ENDURECIBLE POR PRECIPITACION.
(16/06/1980). Solicitante/s: SOCIETE FRANCO-BELGE DES LAMINOIRS ET TREEFILERIES D'ANVERS ÿLAMITREFÿ.
Método do tratamiento de una aleación no férrica endurecible por precipitación, en el que esta aleación es sometida a un rápido enfriamiento, pasando desde una temperatura comprendida dentro de la gama de temperaturas semi-calientes a una temperatura de temple, caracterizado porque aquella aleación es trabajada por lo menos mientras se halla dentro de la citada gama de temperaturas.
UN PROCEDIMIENTO DE FASES MULTIPLES PARA LA FABRICACION DE BANDAS DE ALUMINIO DE BAJO ESTIRAMIENTO.
(16/05/1980). Solicitante/s: SCHWEIZERISCHE ALUMINIUM AG..
Un procedimiento de fases múltiples para la fabricación de banda de aluminio de bajo estiramiento, conformabilidad mejorada y alta resistencia a partir de una fusión de aluminio consistente en: a) la colada continua de dicha fusión de aluminio en forma de banda para obtener una separación del brazo dendrítico preferida; b) el laminado en caliente continuo de la banda colada a velocidad de colada, en una gama de temperatura entre 300º C y la temperatura de sólido en desequilibrio de la aleación hasta una reducción total de por lo menos el 70%; y c) El laminado en caliente de dicha banda laminada en caliente en el que la banda enrollada se deja enfriar al aire a temperatura ambiente antes de continuar el trabajo con ella.
PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UNA BANDA DE UNA ALEACION DE ALUMINIO ADECUADA PARA LA FABRICACION DE LATAS DE ENVASADO Y SUS TAPADERAS.
(01/04/1980) Procedimiento para la fabricación de una banda de una aleación de aluminio, adecuada para la fabricación de latas de envasado y sus tapaderas, siendo producidos los cuerpos de lata por embutición profunda y estirado, caracterizado porque: a) Se prepara una fundición de una aleación de aluminio que, aparte de impurezas normales, comprende como partes componentes esenciales el 0,4 hasta el 1,0% de manganeso y el 1,3 hasta el 2,5% de magnesio, siendo el contenido total entre el magnesio y el manganeso del 2,0 hasta el 3,3% y la proporción entre el magnesio y el manganeso es desde 1,4 : 1 hasta 4,4 : 1; b) La fundición es vertida, de una manera continua por medio de una máquina de fundición en bandas para…
PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE UN PRODUCTO DE ALEACION A BASE DE ALUMINIO CONFORMADO EN CALIENTE Y TERMICAMENTE TRATABLE.
(01/03/1980). Solicitante/s: SOUTHWIRE COMPANY.,.
Procedimiento para la producción de un producto de aleación a base de aluminio conformado en caliente y térmicamente tratable, dotado de una vida en almacenamiento sustancialmente prolongada, caracterizado porque comprende las etapas de: (a) colar un metal fundido de aleación a base de aluminio dentro de un molde de colada continua; (b) enfriar el metal fundido de aleación a base de aluminio durante la colada a una temperatura por debajo de 504ºC, a una velocidad a la cual se reduce sustancialmente al mínimo la segregación inversa, para formar una barra colada; (c) extraer continuamente la barra colada del molde de colada continua y calentar la barra colada, antes de iniciar la etapa de conformado en caliente de la barra, a una temperatura por encima de la temperatura a la cual precipitarían sustancialmente los metales aleatorios.
