CIP-2021 : C22C 19/05 : con cromo.

CIP-2021CC22C22CC22C 19/00C22C 19/05[2] › con cromo.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
Notas[g] desde C22C 1/00 hasta C22C 32/00: Aleaciones no ferrosas, es decir, aleaciones basadas esencialmente en metales distintos del hierro
Notas[n] desde C22C 1/00 hasta C22C 38/00:

C QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F).

C22C 19/00 Aleaciones basadas en níquel o cobalto, solos o juntos.

C22C 19/05 · · con cromo.

CIP2021: Invenciones publicadas en esta sección.

Aleación de níquel y cromo con una elaborabilidad, una resistencia a la viscofluencia y una estabilidad frente a la corrosión buenas.

(14/09/2016) Una aleación de níquel y cromo, con (en % en peso) 29 hasta 37 % de cromo, 0,001 hasta 1,8 % de aluminio, 0,10 hasta 7,0 % de hierro, 0,001 hasta 0,50 % de silicio, 0,005 hasta 2,0 % de manganeso, 0,00 hasta 1,00 % de titanio y/o 0,00 hasta 1,10 % de niobio, en cada caso de 0,0002 hasta 0,05 % de magnesio y/o calcio, 0,005 hasta 0,12 % de carbono, 0,001 hasta 0,050 % de nitrógeno, 0,001 hasta 0,030 % de fósforo, 0,0001 - 0,020 % de oxígeno, como máximo 0,010 % de azufre, como máximo 2,0 % de molibdeno, como máximo 2,0 % de wolframio, que en caso necesario contiene por lo demás Y con un contenido de 0,01 - 0,20 %, La con un contenido de 0,01 - 0,20 %, cerio con un contenido…

Proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación.

(10/08/2016) Un proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación, que está caracterizado por que: un material de partida a extruirse hecho de una alta aleación que comprende, en % en masa, Cr: 20 a 30% y Ni: más de 22% y 60% o menos se calienta a una temperatura predeterminada de acuerdo con los contenidos de Mo y W y se somete a un proceso de extrusión en caliente, la temperatura de calentamiento (T) satisface una relación de 5 la Fórmula , , o como a continuación, que se expresa en términos del área de sección transversal promedio (A) del material de partida a extruirse, la proporción de extrusión (EL), y la velocidad de extrusión (V): cuando 0% ≤ Mo + 0,5W < 4%, T ≤ 1343 - 0,001322 x A - 1,059 x EL - 0,129 x V .. ; cuando 4% ≤ Mo + 0,5W < 7%, T ≤ 1316 - 0,001322…

Procesamiento termomecánico de aleaciones a base de níquel.

(20/07/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento de calentar una pieza de trabajo de aleación a base de níquel que comprende, en peso, hasta el 0,05 % de carbono, del 27,0 % al 31,0 % de cromo, hasta el 0,5 % de cobre, del 7,0 % al 11,0 % de hierro, hasta el 0,5 % de manganeso, hasta el 0,015 % de azufre, hasta el 0,5 % de silicio, al menos el 58 % de níquel e impurezas secundarias, hasta una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 de la aleación a base de níquel; una primera etapa de trabajo que comprende trabajar la pieza de trabajo de aleación a base de níquel calentada hasta una reducción en área de un 20 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de la aleación a base de níquel está a una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 cuando comienza la primera etapa…

Aleación basada en níquel formadora de óxido de aluminio.

(29/06/2016). Solicitante/s: SANDVIK INTELLECTUAL PROPERTY AB. Inventor/es: JONSSON, BO, LUNDBERG,MATS, HELANDER,THOMAS.

Aleación basada en níquel reforzada por dispersión que comprende, en porcentaje en peso (% en peso) C 0,05-0,2 Si 1,5 máximo Mn 0,5 máximo Cr 15-20 Al 4-6 Fe 15-25 Co 10 máximo N 0,03-0,15 O 0,5 máximo uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en Ta, Zr, Hf, Ti y Nb 0,25-2,2 uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en REM 0,5 máximo, resto Ni e impurezas que aparecen normalmente.

PDF original: ES-2593077_T3.pdf

Soporte de bomba de chorro y método para producir el mismo.

(25/05/2016) Un método para producir un soporte de bomba de chorro fabricado de una aleación a base de níquel tratada térmicamente mejorada, que comprende las etapas de: preparar un material de aleación a base de níquel endurecida por precipitación que tiene una composición de componentes que consiste en, por % en masa, Ni: 50,0 % a 55,0 %, Cr: 17,0 % a 21,0 %, Nb + Ta: 4,75 % a 5,50 %, Mo: 2,8 % a 3,3 %, Ti: 0,65 % a 1,15 %, Al: 0,2 % a 0,8 %, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, conteniendo además opcionalmente C: 0,08 % o menos, Mn: 0,35 % o menos, Si: 0,35 % o menos, S: 0,015 % o menos, P: 0,03 % o menos, Cu: 0,30 % o menos, B: 0,006 % o menos y Co: 1,0 % o menos; formar en bruto el material de aleación a base de níquel en la forma de producto mediante una forja en matriz después de fundir el material de aleación a base de níquel, someter…

Superaleación monocristalina libre de renio para álabes de turbinas y aplicaciones de palas.

(27/04/2016) Superaleación a base de níquel para pieza de fundición monocristalina, que comprende: entre un 5,60% y un 5,85% de aluminio en peso; entre un 9,4% y un 9,9% de cobalto en peso; entre un 5,0% y un 6,0% de cromo en peso; entre un 0,08% y un 0,35% de hafnio en peso; entre un 0,50% y un 0,70% de molibdeno en peso; entre un 8,0% y un 9,0% de tántalo en peso; entre un 0,60% y un 0,90% de titanio en peso; entre un 8,5% y un 9,8% de tungsteno en peso; y comprendiendo el resto níquel y cantidades menores de elementos opcionales, siendo la cantidad total de elementos opcionales sustancialmente menor de un 1% en peso, en el que los elementos opcionales se controlan a máximos de 100 ppm de carbono, un 0,04% de silicio, un 0,01% de manganeso, 3 ppm de azufre, 30 ppm de fósforo, 30 ppm de boro, un 0,1%…

Material de soldadura fuerte de níquel con excelente resistencia a la corrosión.

(20/04/2016) Un material de soldadura fuerte de níquel con una temperatura de fusión de 1.000ºC o menos, y una resistencia a la flexión de 600 N/mm2 o más, medido según la norma JIS Z 2511:2006, y también con resistencia a la corrosión ácida, en donde el material de soldadura fuerte de níquel comprende 15,0 a 30,0 % en masa de Cr, 6,0 a 18,0 % en masa de Cu, 1,0 a 5,0 % en masa de Mo, 5,0 a 7,0 % en masa de P, y 5 3,0 a 5,0 % en masa de Si, y opcionalmente comprende además 0,1 a 1,5 % en masa de Sn, como elemento que mejora la humectabilidad del material de soldadura fuerte de níquel sobre un material base de acero inoxidable, y/o al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en Co, Fe, Mn, C, B, Al y Ti, como un elemento que no afecta negativamente a las características del material de soldadura…

Aleación a base de níquel.

(23/03/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: MATSUMOTO, SATOSHI, UEYAMA,MASAKI, TERUNUMA,MASAAKI.

Una aleación a base de Ni, que, en porcentaje en peso, contiene C: no más del 0,03%, Si: del 0,01 al 0,5%, Mn: del 0,01 al 1,0%, P: no más del 0,03%, S: no más del 0,01%, Cr: de no menos del 20% a menos del 30%, Ni: de más del 40% a no más del 60%, Cu: de más del 2% a no más del 5,0%, Mo: del 5,0 al 10%, Al: del 0,005 al 0,5%, W: del 0,2 al 10% y N: de más del 0,02% a no más del 0,3% y opcionalmente uno o más elementos elegidos entre Ca: no más del 0,01% y Mg: no más del 0,01%, siendo el resto Fe e impurezas, en la que se cumple la siguiente expresión : 0,5Cu + Mo ≤ 7 , en la que cada símbolo de elemento de la expresión representa el contenido del elemento en cuestión en porcentaje en peso.

PDF original: ES-2567042_T3.pdf

Proceso para la fabricación de una aleación base Ni y una aleación base Ni.

(16/03/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: HITACHI METALS, LTD.. Inventor/es: UEHARA,TOSHIHIRO, OHNO,TAKEHIRO, AOKI,CHUYA.

Una aleación base Ni que comprende, en masa: de 0,015% a 0,040% de carbono, menos de 0,1% de Si, menos de 0,1% de Mn, de 19 a 24% de Cr, una combinación de un elemento esencial de Mo y un elemento opcional W en términos de 7%≤Mo+(W/2)≤13%, de 1,0 a 1,7% de Al, de 1,4 a 1,8% de Ti, no más de 0,01% de Mg, de 0,0005 a 0,010% de B, de 0,005 a 0,07% de Zr, no más de 2% de Fe, y el balance siendo Ni e impurezas inevitables, en el que el valor de Al/(Al+0,56Ti) es 0,50 a 0,70, y caracterizada por que la aleación base Ni tiene una proporción de segregación de Mo de 1 a 1,17, la proporción de segregación se define como una proporción de un valor máximo a un valor mínimo de una intensidad de rayos X característica obtenida por medio de un análisis de la línea microanalizadora de rayos X.

PDF original: ES-2567277_T3.pdf

Procesamiento termomecánico de aleaciones basadas en níquel.

(09/03/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento que comprende calentar una pieza de trabajo de aleación basada en níquel hasta una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF); una primera etapa de forja que comprende la forja rotativa de la pieza de trabajo de aleación basada en níquel calentada para una reducción en área de un 30 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de aleación basada en níquel está a una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF) cuando comienza la primera etapa de forja; una segunda etapa de calentamiento que comprende calentar la pieza de trabajo de aleación basada en níquel sometida a forja rotativa hasta una temperatura en el intervalo de 954 ºC (1.750 ºF)…

Método de producción de aceros inoxidables que tiene una resistencia a la corrosión mejorada.

(02/03/2016) Un método para mejorar la resistencia a la corrosión de un acero inoxidable que comprende una fase austenítica, comprendiendo el método: proporcionar un artículo de un acero inoxidable que comprende del 20 al 22 por ciento en peso de cromo, del 23,5 al 25,5 por ciento en peso de níquel, del 6,0 al 7,0 por ciento en peso de molibdeno, del 0,18 al 0,25 por ciento en peso de nitrógeno, hasta el 0,03 por ciento en peso de carbono, hasta el 2,0 por ciento en peso de manganeso, hasta el 0,04 por ciento en peso de azufre, hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio, y hasta el 0,75 por ciento en peso de cobre, todo ello basado en el peso total del acero inoxidable, el resto que es hierro…

Aleación basada en Ni.

(24/02/2016) Una aleación basada en Ni, que comprende, como composición química, en % en masa, un 0,001% a un 0,15% de C, un 0,01% a un 2% de Si, un 0,01% a un 3% de Mn, un 15% a menos de un 28% de Cr, un 3% a un 15% de Mo, más de un 5% a un 25% de Co, un 0,2% a un 2% de Al, un 0,2% a un 3% de Ti, un 0,0005% a un 0,01% de B, un 0% a un 3,0% de Nb, un 0% a un 15% de W, un 0% a un 0,2% de Zr, un 0% a un 1% de Hf, un 0% a un 0,05% de Mg, un 0% a un 0,05% de Ca, un 0% a un 0,5% de Y, un 0% a un 0,5% de La, un 0% a un 0,5% de Ce, un 0% a un 0,5% de Nd, …

Superaleación monocristalina de bajo contenido de renio para aplicaciones de palas y álabe de turbina.

(20/01/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: CANNON-MUSKEGON CORPORATION. Inventor/es: HARRIS, KENNETH, WAHL,JACQUELINE B.

Un superaleación basada en níquel para fundición monocristalina, que consta de: de 5,60 % a 5,80 % en peso de aluminio, de 9,4 % a 9,9 % en peso de cobalto, de 4,9 % a 5,5 % en peso de cromo, de 0,08 % a 0,35 % en peso de hafnio, de 0,50 % a 0,70 % en peso de molibdeno, de 1,4 % a 1,6 % en peso de renio, de 8,1 % a 8,5 % en peso de tantalio, de 0,60 % a 0,80 % en peso de titanio, de 7,6 % a 8,0 % en peso de wolframio, y opcionalmente, de 5 a 80 ppm en peso total de lantano e itrio; de 0,02 % a 0,05 % en peso de carbono; de 40 a 100 ppm en peso de boro, siendo el resto níquel y cantidades minoritarias de elementos como impurezas inevitables, siendo la cantidad total de elementos como impurezas inevitables de aproximadamente el 1% o menos.

PDF original: ES-2562011_T3.pdf

Producto de tubería de alta temperatura y método para producir el mismo.

(30/12/2015) Un producto de tuberías de alta temperatura para el flujo de un fluido a alta temperatura, configurado a partir de una pluralidad de miembros de tubería primaria y de un material de soldadura, en donde los miembros de tubería primaria están cada uno hechos a partir de una aleación de forja a base de Ni que contiene 3,5 % en masa o más y 4,5 % en masa o menos de Al, al menos uno de Mo y W, y opcionalmente 15 % en masa o más y 20 % en masa o menos de Cr; opcionalmente 25 % en masa o menos de Co; opcionalmente 0,01 % en masa o más y 0,15 % en masa o menos de C, siendo el contenido total de Mo y W 3 % en masa o más y 8 % en masa o menos, siendo el resto Ni e impurezas inevitables, teniendo la aleación de forja en base a Ni una temperatura de disolución de la fase γ' de desde 920 a 970 °C, y una fase γ' que precipita…

Aleación exterior resistente a la corrosión para tubos compuestos.

(17/11/2015) Una caldera de recuperación de kraft que tiene tubos metálicos compuestos sometidos a fuerzas corrosivas y de fractura, en una pared o el suelo de la caldera, caracterizado por que al menos parte de los tubos comprenden tubos compuestos que tienen una capa interna y una capa externa, dicha capa interna que es de acero y dicha capa externa que está constituida en porcentaje en peso del: 25 al 35 % de Cr, del 5 al 15 % de Fe y del 50-70 % de Ni, con pequeñas cantidades de otras impurezas y elementos de aleación inevitables.

Aleación basada en el níquel resistente al calor.

(25/03/2015) Una aleación basada en el Ni resistente al calor, que contiene, en porcentaje en peso, el C: menos del 0,08 %, Si: 1 % o menos, Mn: 1 % o menos, Cr: de no menos del 15 % a menos del 28 %, Fe: 15 % o menos, W: de más del 5 % a no más del 20 %, Al: de más del 0,5 % a no más del 2 %, Ti: de más del 0,5 % a no más del 1,7 %, Nd: del 0,001 al 0,1 % y B: del 0,0005 al 0,01 %, y que opcionalmente puede contener Mo: 15 % o menos, Co: 20 % o menos, Nb: 1,0 % o menos, V: 1,5 % o menos, Zr: 0,2 % o menos, Hf: 1 % o menos, Mg: 0,05 % o menos, Ca: 0,05 % o menos, Y: 0,5 % o menos, La: 0,5 % o menos y Ce: 0,5 % o menos, Ta: 8 % o menos y Re: 8 % o menos, el resto está formado por el Ni y las impurezas, en las que los…

Aleación a base de níquel para forjar.

(11/03/2015) Aleación a base de níquel para forjar, que incluye: 0,001 a 0,1% en peso de carbono; 12 a 23% en peso de cromo; 3,5 a 5,0% en peso de aluminio; 5 a 12% combinado en peso de tungsteno y molibdeno (en el que el contenido de molibdeno es 5% en peso o menos); 0,04% combinado en peso de titanio, tántalo y niobio, siendo el resto níquel e impurezas inevitables.

Material magnético de aleación con memoria de forma.

(18/02/2015) Material magnético de aleación con memoria de forma, con una temperatura de Curie (TC), así como con una temperatura de cambio de fase (TA) desde una fase martensítica a una fase austenítica, presentando Ni, Mn y Ga en su composición, así como al menos Co: NiaMnbGacCodFeeCuf, estando indicados los valores a, b, c, d, e y f en atom-%, y cumpliendo las siguientes condiciones: 44 ≤ a ≤ 51; 19 ≤ b ≤ 30; 18 ≤ c ≤ 24; 0,1 ≤ d< 3; 0 ≤ e ≤ 14,9; 0 ≤ f ≤ 14,9; d+e+f ≤ 3; a+b+c+d+e+f ≥ 100;

Aleaciones de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistentes a ácidos y bases.

(18/02/2015) Aleación de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistente al ácido sulfúrico, con una tasa de corrosión inferior a 0,5 mm/y en ácido sulfúrico al 70% a 93ºC, y resistente al hidróxido de sodio, con una tasa de penetración interna inferior a 0,5 mm/y en hidróxido de sodio al 50% a 121ºC, que consiste en: entre un 27 y un 33% en peso de cromo, entre un 4,9 y un 7,8% en peso de molibdeno, entre un 3,5% en peso y un 6,0% en peso de cobre, hasta un 3,0% en peso de hierro, entre un 0,3 y un 1,0% en peso de manganeso, entre un 0,1 y un 0,5% en peso de aluminio, entre un 0,1 y un 0,8% en peso de silicio, entre un 0,01 y un 0,11% en peso de carbono, hasta…

Aleaciones austeníticas resistentes al calor.

(11/02/2015) Una aleación austenítica, resistente al calor, consistente, en porcentaje en peso, en C: del 0,01 % al 0,15 %, Si: del 0,02 % al 2 %, Mn: del 0,02 % al 3%, Ni: del 40 % al 60%, Co: del 8 % al 25 %, Cr: del 15 % ó más a menos del 28 %, Nd: del 0,001 % al 0,1 %, B: del 0,0005 % al 0,006 %, N: 0,03 % ó menos, O: 0,03 % ó menos, o bien uno o bien ambos de Mo: 12 % ó menos y W: menos del 4 %, siendo, el contenido total de Mo y W del 0,1 % al 12 %, por lo menos uno, seleccionado entre Al: 3 % ó menos, Ti: 3 % ó menos, y Nb: 3 % ó menos, y de una forma opcional, una o más clases de elementos pertenecientes al primer grupo y / o el siguiente segundo grupo, consistente, el primer grupo, en Ca: 0,02 % ó menos, Mg: 0,02 % ó menos, La: 0,1 % ó menos, y Ce: 0,1 % ó menos; consistiendo, el segundo grupo, en Ta: 0,1 % ó menos, Hf: 0,1…

Utilización de una superaleación de base níquel de expansión térmica baja para un componente de caldera, componente de caldera correspondiente y método para su fabricación.

(17/12/2014) Un método de producir un componente de caldera hecho de una superaleación de base níquel, superaleación de base níquel que consta de, en peso: no más de 0'2% de C, no más de 0'5% de Si, no más de 0'5% de Mn, 10 a 24% de Cr, al menos uno de Mo y W en una cantidad en términos de una ecuación de "Mo + 0'5W" ≥ 5 a 17%, 0'5 a 2'0 de Al, 1'0 a 3'0% de Ti, no más de 10% de Fe, al menos uno de B y Zr en cantidades de hasta 0'02% excluido cero de B y de hasta 0'2% excluido cero de Zr, opcionalmente no más de 0'05% de P, opcionalmente no más de 0'01% de S, opcionalmente no más de 0'01% de Mg, opcionalmente no más de 0'01% de Ca, opcionalmente no más de 0'02% de O, opcionalmente no más de 0'05% de N, opcionalmente no más de…

Un procedimiento para la producción de artículos hechos de una superaleación a base de níquel reforzada por precipitación gamma-prima mediante fusión selectiva por láser (SLM).

(01/10/2014) Un procedimiento para la producción de artículos tridimensionales densos y libres de grietas hechos de una superaleación a base de níquel reforzada por precipitación gamma-prima, que comprende más de 6% en peso de [2 veces una concentración de Al (% en peso) + Ti (% en peso)], mediante fusión selectiva por láser (SLM), que comprende las etapas de: a) proporcionar un aparato de SLM con una unidad de control de SLM; b) proporcionar un modelo tridimensional cortado en rebanadas (SM) de dicho artículo con secciones transversales calculadas, que se hace pasar a y se almacena en dicha unidad de control de SLM; c) preparar polvo de dicho material de aleación a base de níquel reforzada…

Superaleaciones monocristalinas y solidificadas direccionalmente de baja densidad.

(20/08/2014) Superaleación base níquel que consiste en los siguientes elementos (tanto por ciento en peso) 7-13% Cromo, 0-16% Cobalto, 2-5% Titanio, 4.5-7% Aluminio, 0-5% Tántalo, 0-2% Hafnio, 0-3% Tungsteno 0-2% Vanadio 0-5% Molibdeno 0.06-0.12% Carbono, 0.01-0.03% Boro, 0.005-0.02% Zirconio, Níquel en equilibrio e impurezas residuales.

Aleación forjada a base de níquel.

(30/07/2014) Una aleación base níquel que comprende, en masa, 0,001 a 0,1% de carbono, 12 a 23% de cromo, 15 a 25% de cobalto, 3,5 a 5,0% de aluminio, 4 a 12% de molibdeno, 0,1 a 7,0% de wolframio, y opcionalmente no más que 0,5% de cantidad total de titanio, tántalo y niobio, siendo el resto hasta 100% níquel e impurezas accidentales, donde un parámetero Ps representado por la fórmula mostrada a continuación es 0,6 a 1,6. Ps ≥ -7 x [C] - 0,1 x [Mo] + 0,5 x [Al] en la que [C] indica la cantidad de carbono; [Mo] indica la cantidad de molibdeno; y [Al] indica la cantidad de aluminio, en porcentaje en masa.

Aleación a base de Ni resistente al desgaste y la corrosión.

(21/05/2014) Una aleación a base de níquelresistente a la corrosión y al desgaste que consiste en, en porcentaje en peso: carbono - 1 %-6 %; cromo - 14 %-25 %; vanadio - 8 %-22 %; molibdeno - 6 %-15 %; cobalto - 5 %-14 %; titanio - 1 %-7 %; aluminio - 1 %-4 %; circonio - hasta el 2 %; silicio - hasta el 1 %; y el resto níquel e impurezas accidentales.

Aleación basada en níquel, consumible de soldadura formado de dicha aleación y uso del consumible en un procedimiento de soldadura.

(07/05/2014) Una aleación basada en níquel que consiste en, en peso: 26 al 30 % de cromo; 2 al 4 % de hierro; 2 al 4 % demanganeso; 2 al 3 % de niobio; 1 al 3 % de molibdeno; no más del 0,6 % de titanio; no más del 0,03 % de carbono; no más del 0,05 % de nitrógeno; no más del 0,6 % de aluminio; no más del 0,5 % de silicio; no más del 0,01 % de cobre; no más del 0,02 % de fósforo; no más del 0,01 % de azufre; siendo el resto níquel e impurezas fortuitas.

Aleación soldable de níquel-hierro-cromo-aluminio resistente a la oxidación.

(02/04/2014) Una aleación soldable, resistente a la oxidación a alta temperatura, que consiste de, en porcentaje en peso, 25% a 32% de hierro, 18 a 25% de cromo, 3,0 a 4,5% de aluminio, 0,2 a 0,6% de titanio, 0,2 a 0,4% de silicio, 0,2 a 0,5% de manganeso, hasta 2,0% de cobalto, hasta 0,5% de molibdeno, hasta 0,5% de tungsteno, hasta 0,01% de magnesio, hasta 0,25% de carbono, hasta 0,025% de circonio, hasta 0,01% de itrio, hasta 0,01% de cerio, hasta 0,01% de lantano, hasta 0,15% de niobio, hasta 0,004% de boro y el resto níquel más impurezas, el contenido de Al + Ti es de 3,4% a 4,2% y el cromo y el aluminio están presentes en cantidades de manera que una relación de Cr / Al es de 4,5 a 8.

Aleación de Ni-Cr-Fe para uso a altas temperaturas.

(18/12/2013) Una disposición para el calentamiento eléctrico de uso a altas temperaturas, caracterizada porque sumaterial eléctricamente resistivo está fabricado de una aleación que comprende Ni, Cr y Fe, y porque la aleaciónconsiste en la siguiente composición, donde los niveles de los elementos Fe, Si, C, Nb, Mo, y Mn están dentro de lossiguientes intervalos, dados en porcentaje en peso: Fe 5 - 13 Si 1 - 3 C

Procedimiento para el tratamiento térmico de súper-aleaciones a base de níquel.

(06/11/2013) Procedimiento de tratamiento térmico para una súper-aleación a base de níquel para la producción decomponentes monocristalinos o componentes solidificados de forma orientada con una composición química queposibilita un recocido en disolución en sí completo a una temperatura T1, en donde la aleación - en una primera etapa es recocida en disolución sólo en parte de forma controlada a una temperatura T2

Superaleación a base de níquel y piezas hechas con esta superaleación.

(21/10/2013) Superaleación a base de níquel de composición siguiente, estando las concentraciones de los diversos elementos expresadas en porcentajes de ponderación: - 1,3% ≤Al ≤2,8%; - trazas ≤Co ≤11 %; - 14% ≤Cr ≤17 %; - trazas ≤Fe ≤12 %; - 2% ≤Mo ≤5%; - 0,5% ≤Nb + Ta ≤2,5 %; - 2,5% ≤Ti ≤4,5%; - 1% ≤W ≤4%; - 0,0030% ≤B ≤0,030%; - trazas ≤C ≤0,1 %; - 0,01% ≤Zr ≤0,06%; estando el resto constituido por níquel e impurezas resultantes de la elaboración, y de modo que la composición satisface las ecuaciones siguientes en las cuales las concentraciones se expresan en porcentajes…

Rejilla espaciadora.

(24/09/2013) Una rejilla espaciadora final lista para usar configurada para separar y mantener varillas de combustible nuclearen un reactor nuclear del tipo de reactor de agua en ebullición en posiciones predeterminadas unas respecto deotras, en la que la rejilla espaciadora final comprende: i) una estructura de rejilla espaciadora realizada en una aleación que se ha formado y ensamblado de manera queconstituya una rejilla espaciadora, y ii) un revestimiento de óxido exterior sobre la superficie de la estructura de rejilla espaciadora,en la que dicha aleación a base de Ni consiste en lo siguiente Elemento % en peso Ni >45,0 Cr 13,0-26,0 Fe 10,0-30,0 Ti 1,0-4,0 Al 0,30-2,0 Co 0-0,040 C 0-0,10 N 0-0,10 Nb+Ta 0,20-2,0 Si 0-2,0 Mn 0-2,0 S 0-0,050 P 0-0,10 Cu 0-2,0 Mo+W 0-3,0 La cantidad total de uno o más de los…

Aleación de alta resistencia resistente a la corrosión para aplicaciones de extracción de petróleo.

(11/09/2013) Una aleación de alta resistencia mecánica resistente a la corrosión que comprende, en porcentajes en peso: 35-55% de Ni, 12-25% de Cr, 0,5-5% de Mo, hasta 3% de Cu, 2,1-4,5% de Nb, 0,5-3% de Ti, hasta 0,7% de Al, 0,005-0,04% de C, resto a 100 de Fe más impurezas incidentales y desoxidantes, aleación que satisface la ecuación: **Fórmula** aleación que contiene una mezcla de las fases γ' y γ" con un mínimo de 1% en peso de γ", y que tiene un límiteelástico mínimo de 827 MPa en la condición de recocida, templada en agua y envejecida.

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