CIP 2015 : C21D 8/10 : durante la fabricación de cuerpos tubulares.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 8/00 Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).

C21D 8/10 · durante la fabricación de cuerpos tubulares.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Método para la fabricación de un tubo de acero templado y laminado en caliente sin soldadura.

(22/06/2016) Procedimiento para la producción de un tubo de acero templado laminado en caliente sin soldadura, en el que el bloque hueco calentado a la temperatura de conformación se laminado en un tren de laminación para formar un tubo con un diámetro final tras laminación y se templa a continuación, y el diámetro del tubo se incrementa durante el templado con los parámetros de templado adecuados, caracterizado en que con el conocimiento del crecimiento del diámetro del tubo durante el templado, se ajusta el diámetro final del tubo a templar después del laminado en el tren de laminación, que el templado consiste en calentamiento en un horno, el subsiguiente enfriamiento de flujo continuo en una trayectoria de enfriamiento y un proceso de recocido, los parámetros de templado se ajustan sobre la base…

Tubería de acero sin soldadura y método de fabricación de la misma.

(11/05/2016) Tubería de acero sin soldadura que consiste en: en % en peso, C: 0,03 a 0,08%, Si: no más de 0,25%, Mn: 0,3 a 2,0%, P: no más de 0,05%, S: no más de 0,005%, Al: 0,001 a 0,10%, Cr: 0,02 a 1,0%, Ni: 0,02 a 1,0%, Mo: 0,02 a 0,8%, N: 0,002 a 0,008%, Ca: 0,0005 a 0,005% , Nb: 0,01 a 0,1%, y opcionalmente Ti: no más de 0,010%, Cu: no más de 1,0%, y/o V: no más de 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, y con un grosor de pared no inferior a 50 mm, en donde en una sección transversal perpendicular a una dirección axial de la tubería de acero sin soldadura, el tamaño medio del grano de cristal de los granos de austenita primaria en una parte cercana a la superficie es inferior a 80 μm, donde la parte cercana a la superficie es un área de 500 μm X 500 μm…

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Tubo de acero inoxidable dúplex y método de fabricación del mismo.

(30/03/2016) Un tubo de acero inoxidable de fase dual, que comprende: un límite elástico en tracción YSLT de 689,1 MPa a 1.000,5 MPa en una dirección del eje del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, en el que el límite elástico en tracción YSLT, un límite elástico en compresión YSLC en la dirección del eje del tubo, un límite elástico en tracción YSCT en una dirección circunferencial del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, y un límite elástico en compresión YSCC en la dirección circunferencial del tubo satisfacen todas las expresiones de a , 0,90≤YSLC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCC/YSCT≤1,11 0,90≤YSCC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCT/YSLT≤1,11 …

Procedimiento y dispositivo para la fabricación de tubos de acero con propiedades particulares.

(09/03/2016) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de una mayor solidez y una tenacidad mejorada del material mediante un enfriamiento rápido inmediatamente después de una conformación en caliente, en concreto tubos para campos petrolíferos de una longitud superior a 7 m, en particular de hasta 200 m, un diámetro exterior superior a 20 mm pero inferior a 200 mm y un espesor de pared superior a 2,0 mm pero inferior a 25 mm, tras una conformación mediante reducción por estiraje, aplicándose, dentro de un lapso de tiempo de máximo 20 s tras la conformación final a una temperatura superior a 700° C pero inferior a 1050° C, de forma pasante sobre la superficie exterior del tubo circunferencialmente en una longitud 400 veces mayor que…

Tubo de acero para inflador de airbag y procedimiento de producción del mismo.

(09/03/2016) Un tubo de acero para ser utilizado en un inflador de airbag, que tiene una composición de acero que consiste, en masa porcentual, en C: 0,05 - 0,20%, Si: 0,1 - 1,0%, P: como mucho 0,025%, S: como mucho 0,010%, Cr: 0,05 - 1,45%, Al: como mucho 0,10%, Ti y Mn en cantidades que satisfacen las siguientes ecuaciones y y , Ti ≤ 0,02 %................................ 0,4 % ≤ Mn+40 Ti≤ 1,2 %...... Mn ≤ 1,0 %................................. Mo: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, V: 0 - 0,2%, B: 0 - 0,005%, Cu: 0 - 0,5%, Nb: 0 - 0,1%, Ca: 0 - 0,01%, Mg: 0 - 0,01%, REM: 0 - 0,01%, y un resto de Fe e impurezas, en el que la relación (denominada a continuación {110}L/T) de la relación de intensidad integrada de rayos X para el plano {110} medida en un corte transversal perpendicular a la dirección axial L del…

Acero inoxidable para pozos de petróleo, tubos de acero inoxidable para pozos de petróleo y procedimiento de producción de acero inoxidable para pozos de petróleo.

(27/01/2016) Un acero inoxidable para pozos de petróleo, que comprende: una composición química que consiste en, en porcentaje en masa, C: no más de 0,05 %, Si: no más de 0,5 %, Mn: de 0,01 a 0,5 %, P: no más de 0,04 %, S: no más de 0,01 %, Cr: más de 16,0 y no más de 18,0 %, Ni: más de 4,0 y no más de 5,6 %, Mo: de 1,6 a 4,0 %, Cu: de 1,5 a 3,0 %, Al: de 0,001 a 0,10 %, y N: no más de 0,050 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado del grupo que consiste en V: no más de 0,25 %, Nb: no más de 0,25 %, Ti: no más de 0,25 %, y Zr: no más de 0,25 %, Ca: no más de 0,005 %, Mg: no más de 0,005 %, La: no más de 0,005 %, y Ce: no más de 0,005 %, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las fórmulas y . en las que el contenido (porcentaje en masa) de cada elemento está sustituido por…

Preformas de acero.

(27/05/2015) Una composición de preforma de acero después de la refusión ESR o VAR, que comprende esencialmente: Carbono: 0,37-0,42, Manganeso: 0,060-0,130, Silicio: 0,040-0,120, Níquel: 3,00-4,00, Cromo: 1,30-1,80, Molibdeno: 0,70-1,00, Vanadio: 0,25-0,30, Aluminio: ≤ 0,015, Hierro: resto en porcentajes en peso de la composición total, así como las impurezas inevitables que incluyen nitrógeno

Procedimiento para aumentar la superficie de intercambio de calor de elementos metálicos o de aleaciones metálicas.

(26/11/2014) Procedimiento para aumentar la superficie de intercambio de calor de elementos hechos de metal o de aleaciones de metales mediante la refusión de la superficie en la presencia de un canal de vapor, en el cual el elemento que se refunde se somete a vibraciones.

Procedimiento de fabricación de miembro de botella para inflador de airbag.

(05/11/2014) Un procedimiento de fabricación de un miembro de botella de inflador de airbag que comprende un cuerpo tubular que tiene una porción de diámetro reducido en al menos una porción de extremo del mismo, que comprende realizar un trabajo en frío en un tubo de acero que tiene una composición del acero que consiste en, en porcentaje de masa, C: 0,05-0,20%; Si: 0,1 - 1,0%, Mn: 0,10 - 2,0%, Cr: 0,05 - 2,0%, Al sol.: como máximo 0,10%, Ca: como máximo 0,01%, Cu: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, Mo: 0 - 1,0%, V: 0 - 0,2%, Nb: 0 - 0,1%, Ti: 0 - 0,1%, y un resto de Fe e impurezas inevitables, siendo el contenido de las impurezas como máximo del 0,025% para P,…

Procedimiento para la producción de tuberías en acero fuertemente aleado.

(25/09/2013) Un método para la fabricación de una tubería altamente aleada, caracterizado porque comprende:la formación mediante trabajado en caliente, de una tubería con un material fuertemente aleado, el cual tiene unacomposición química que consiste en, expresado en tanto por ciento de la masa, C: un 0,03 % ó menos, Si: un 1,0% ó menos, Mn: desde un 0,5 hasta un 0,75 %, P: un 0,03 % ó menos, S: un 0,03% ó menos, Ni: más de un 22 % yno más de un 40 %, Cr: desde un 20 hasta un 30 %, Mo: no menos de un 0,1 % y menos de un 4,0 %, Cu: desde un0,1 hasta un 4,0 %; Al: desde un 0,001 hasta un 0,30 %, N: desde un 0,06 hasta un 0,30 %, y O: un 0,010 % ómenos, opcionalmente conteniendo una o más clases de Ca: un 0,01 % ó menos, Mg: un 0,01 % ó menos, yelementos de las tierras raras: un 0,2 % ó menos, y siendo el resto, Fe e impurezas,…

Tubo de acero inoxidable martensítico para pozo petrolífero.

(03/07/2013) Un producto tubular de acero inoxidable martensítico para campos petrolíferos que comprende, en masa, del 0,005% al 0,1% de C, del 0,05% al 1% de Si, del 1,5% al 5% de Mn, como máximo el 0,05% de P, como máximo el 0,01% de S, del 9% al 13% de Cr, como máximo el 0,5% de Ni, como máximo el 2% de Mo, como máximo el 2% de Cu, del 0,001% al 0,1% de Al, y del 0,001% al 0,1% de N, que comprende además, opcionalmente, al menos uno de entre del 0,005% al 0,5% de Ti, del 0,005% al 0,5% de V, del 0,005% al 0,5% de Nb, del 0,005% al 0,5% de Zr, del 0,0002% al 0,005% de B, del 0,0003% al 0,005% de Ca, del 0,0003% al 0,005% de Mg y del 0,0003% al 0,005% de un elemento de tierra rara, siendo el resto Fe e impurezas, teniendo dicho…

Método para fabricar una estructura de aleación 36 Ni-Fe con soldadura de costura.

(03/10/2012) Un método para soldar una estructura que comprende: formar una estructura de espesor de pared, longitud y región de costura deseados, en el que la estructura se fabrica a partir de un material base de aleación 36% Ni-Fe; caracterizado por soldar la estructura a lo largo de la región de costura con un aporte de aleación de 36% Ni-Fe, de exactamente la misma composición que la aleación base de Ni-Fe, de forma que se deja un refuerzo de soldadura en exceso como parte de un cordón de soldadura en la región de la costura; trabajar en frío el cordón de soldadura de manera que el espesor en la región de costura se reduzca; y tratar con calor la región de costura en condiciones eficaces que den lugar a que la región de costura tenga una carga de rotura por tracción, un límite de elasticidad, o ambos, iguales o superiores a los del material…

Tubo de acero sin costuras para acumuladores de bolsa de aire y procedimiento para la producción del mismo.

(19/09/2012) Un tubo de acero sin costuras para un acumulador de bolsa de aire caracterizado por tener una composición deacero que consiste, en % en masa, en C: 0,08 - 0,20 %, Si: 0,1 - 1,0 %, Mn: 0,6 - 2,0 %, P: como máximo un0,025 %, S: como máximo un 0,010 %, Cr: 0,05 - 1,0 %, Mo: 0,05 - 1,0 %, Al: 0,002 - 0,10 %, por lo menos uno deentre Ca: 0,0003 - 0,01 %, Mg: 0,0003 - 0,0 1 % y REM (metales de tierras raras): 0,0003 - 0,01 %, por lo menos unode entre Ti: 0,002 - 0,1 % y Nb: 0,002 - 0,1 %, opcionalmente, uno o más de Cu: 0,05 - 0,5 % y Ni: 0,05 - 1,5 %,estando el Ceq, que se define mediante la siguiente ecuación , en el intervalo de 0,45 - 0,63, y un resto de Fe eimpurezas, siendo la estructura metalúrgica una estructura mixta de ferrita + bainita que tiene una fracción de áreade la bainita de, por lo…

Proceso de fabricación de preformas de acero.

(03/05/2012) Un proceso de fabricación de una preforma de acero que comprende la refusión de electroescoria (ESR - la Refusión de Electroescoria) de un electrodo, teniendo dicha preforma una composición que comprende esencialmente, después de la ESR: Carbono: 0,35-0,43, Manganeso:

TUBO DE ACERO SOLDADO PARA HIDROFORMACION Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(01/03/2006). Ver ilustración. Solicitante/s: KAWASAKI STEEL CORPORATION. Inventor/es: TOYOOKA, TAKAAKI, ARATANI, MASATOSHI, KAWABATA, YOSHIKAZU, HASHIMOTO, YUJI, YORIFUJI, AKIRA, OKABE, TAKATOSHI, NAGAHAMA, TAKUYA, KIMURA, MITSUO.

Un tubo de acero soldado que tiene excelente capacidad de hidroformación que tiene una composición que comprende, sobre la base del porcentaje en masa: entre 0, 05 % y 0, 2 % de C; entre 0, 01 % y 0, 2 % de Si; entre 0, 2 % y 1, 5 % de Mn; entre 0, 01 % y 0, 1 % de P; entre 0, 01 % o menos de S; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Al; entre 0, 001 % y 0, 01 % de N; entre 0, 02 % y 0, 1 % de Cr; y comprendiendo opcionalmnente al menos un elemento seleccionado del grupo que consta del grupo A y del grupo B, en el que el grupo A incluye al menos un elemento de 0, 05 % o menos de Nb, 0, 05 % o menos de Ti, 1, 0 % o menos de Cu, 1, 0 % o menos de Ni, 1, 0 % o menos de Mo, y 0, 01 % o menos de B; y en el que el grupo B incluye al menos un elemento de 0, 02 % o menos de Ca y 0, 02 % o menos de un metal de tierras raras; siendo el resto Fe e impurezas incidentales; en el que el tubo de acero soldado tiene una resistencia a la tracción de al menos 400 MPa, y un producto n x r del valor-n y del valor-r al menos.

TUBO DE ACERO SOLDADO CON EXCELENTE HIDROFORMABILIDAD Y PROCEDIMIENTO PARA SU PRODUCCION.

(16/11/2005) Un tubo de acero soldado que tiene excelente capacidad de hidroformación y una resistencia a tracción de al menos 590 MPa, caracterizado porque dicho tubo de acero tiene una composición que comprende, sobre la base de porcentaje en masa: entre 0, 03 % y 0, 2 % de C; entre 0, 01 % y 1, 3 % de Si; entre 1, 0n% y 1, 5 % de Mn; entre 0, 01 % y 0, 05 % de P; entre 0, 01 % o menor de S; entre 0, 01 % y 1, 0 % de Cr; entre 0, 01 % y 0m04 % de Al; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Nb; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Ti; entre 0, 01 % y 0, 1 % de V; entre 0, 001 % y 0, 01 % de N; y que comprende opcionalmente al menos un grupo del Grupo A y el Grupo B, donde el Grupo A incluye al menos un elemento entre 0, 1 % y 1, 0 % de Cu, entre…

PIEZA BRUTA PARA CAÑONES DE ARMAS, METODO PARA PRODUCIR DICHO CAÑON DE ARMA, Y CAÑON DE ARMA.

(01/10/2005). Ver ilustración. Solicitante/s: DAMASTEEL AKTIEBOLAG. Inventor/es: BILLGREN, PER.

Método para la producción de un cañón para armas, a partir de una barra de acero, caracterizado porque dicha barra de acero es retorcida en una o más etapas de trabajo en caliente, alrededor de su propio eje longitudinal, a un ángulo de paso de 45-90o, después de lo cual la barra es perforada o batida a lo largo de su eje longitudinal.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE CUERPOS HUECOS CILINDRICOS Y UTILIZACION DE LOS MISMOS.

(16/03/2005). Solicitante/s: BIHLER EDELSTAHL GMBH & CO KG. Inventor/es: LICHTENEGGER, GERHARD DR., SCHNEIDER, REINHOLD, SCHIRNINGER, GUNTER.

Procedimiento para la fabricación de cuerpos huecos cilíndricos con sección transversal redonda o circular, empleando material de partida macizo a base de aceros al cromo martensíticos, resistentes a la corrosión, en especial de anillos con elevada solicitación mecánica, al menos, de partes de las zonas cilíndricas próximas a la superficie, siendo elaborado, en una primera etapa o fase de fabricación, un lingote refundido y a partir de este último fabricándose un lingote tubular de paredes gruesas, y en una segunda etapa o fase de fabricación, este lingote tubular se deforma en caliente mediante extrusionado con un grado de conformado de, al menos, seis veces para formar un cuerpo tubular y éste eventualmente se sigue mecanizando, después de lo cual, en una tercera fase o etapa de fabricación, se toman del tubo cuerpos huecos, y después de un mecanizado de acabado, se someten a un tratamiento térmico de mejoramiento.

LAMINA DE ACERO PARA TUBO DE LAMINADO DOBLE Y PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(01/01/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: KAWASAKI STEEL CORPORATION. Inventor/es: TOSAKA, AKIO, TECHNICAL RESEARCH LAB., OKUDA, KANEHARU, TECHNICAL RESEARCH LAB., ARATANI, MASATOSHI, TECHNICAL RESEARCH LAB.

LA INVENCION SE REFIERE A UNA LAMINA DE ACERO PARA TUBOS DE LAMINADO DOBLE, QUE TIENE EXCELENTE CONFORMABILIDAD, RESISTENCIA Y RIGIDEZ TRAS LA CONFORMACION Y TERMOTRATAMIENTO DE UN TUBO, DEBIDO A LA SUPRESION DEL ENGROSAMIENTO DEL TAMAÑO DEL GRANO DE FERRITA, ASI COMO UN METODO DE FABRICACION DE LA MISMA. DICHO METODO CONSISTE EN: ACABAR POR LAMINADO EN CALIENTE UN MATERIAL DE ACERO QUE CONTIENE 0,0005-0,020 % P/P DE C, Y UNO O LOS DOS ENTRE: 0,003-0,040 P/P % DE NB Y 0,005-0,060 P/P % DE TI, A UNA TEMPERATURA FINAL DE 1.000-850 (GRADOS) C, ARROLLAR A 750 (GRADOS) C O MENOS, LAMINAR EN FRIO, RECOCER DE FORMA CONTINUA A 650-850 (GRADOS) C DURANTE 20 SEGUNDOS O MENOS, Y LAMINAR EN FRIO POR SEGUNDA VEZ A UNA VELOCIDAD DE REDUCCION DEL LAMINADO DEL 20 % O INFERIOR, DE FORMA QUE AL MENOS NB O TI ESTE PRESENTE EN UN ESTADO DE DISOLUCION SOLIDA, EN UNA CANTIDAD IGUAL AL 0,005 % P/P O SUPERIOR, Y EL TAMAÑO DE CRISTAL DEL GRANO EN LA ESTRUCTURA DE LA FERRITA ESTE COMPRENDIDO ENTRE 5 Y 10 MI M.

PROCEDIMIENTO PARA INCREMENTAR EL LIMITE DE ELASTICIDAD DE PERFILES DE ACERO LAMINADOS EN FRIO.

(16/05/2002) EL LIMITE ELASTICO DE UNA SECCION DE ACERO ENROLLADA EN FRIO SE AUMENTA Y CONTROLA MEDIANTE LA REALIZACION DE UNA CANTIDAD PREDETERMINADA DE DEFORMACION MEDIANTE UNA OPERACION EN FRIO EN UN PROCESO DE FORMACION DE RODILLO EN LINEA SEGUIDO DE UNA CANTIDAD CONTROLADA DE DESGASTE DE DEFORMACION EN DONDE LA TEMPERATURA DE LA SECCION DE ACERO ES ELEVADA A UN PUNTO POR DEBAJO DE 500 (GRADOS) C Y MANTENIDA A UNA TEMPERATURA ELEVADA DURANTE UN TIEMPO HASTA 30 SEGUNDOS. EL CALENTAMIENTO TIENE LUGAR TIPICAMENTE MEDIANTE CALENTADORES DE INDUCCION Y EL DESGASTE DE TIEMPO PUEDE SER PROVISTO EN UN BAÑO DE GALVANIZACION EN LINEA ANTES DEL ENFRIAMIENTO DEL ACERO EN UN…

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE BOTELLAS O RECIPIENTES DE ACERO RESISTENTES A LA CORROSION.

(16/10/2001). Ver ilustración. Solicitante/s: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: KELLER, MANFRED, VON HAGEN, INGO, KULGEMEYER, AXEL, DR.

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE BOMBONAS DE GAS ANTICORROSION DE ACERO Y SIN SOLDADURA, QUE DEBIDO A SU UTILIZACION ENTRAN EN CONTACTO CON GASES Y/O LIQUIDOS ALTAMENTE PUROS Y/O CORROSIVOS. PARA ELLO SE FABRICA MEDIANTE EXTRUSION EN CALIENTE DE UN BLOQUE DE ACERO CALENTADO UN TOCHO DE BOTELLA, DONDE COMO PREMATERIAL SE UTILIZA UNA ALEACION DE ACERO CON LA SIGUIENTE COMPOSICION (% EN PESO): DONDE LA SUMA DE C Y N ESTA LIMITADA A UN MAXIMO DE 0,07 % Y LA SUMA DE V Y TI A UN MAXIMO DE 0,07 %.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS DE CONDUCCION SIN COSTURAS CON LIMITE ESTABLE DE LA ELASTICIDAD A LAS TEMPERATURAS DE UTILIZACION QUE SON ELEVADAS.

(16/09/2001). Solicitante/s: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: VON HAGEN, INGO, NIEDERHOFF, KURT, KOSCHLIG, BERNHARD, RING, MARKUS, HEINZ, GERD.

LA INVENCION TRATA DE UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS DE CONDUCCION SIN COSTURAS EN UN RANGO DE CALIDAD X 52 HASTA X 90 CON LIMITE ESTABLE DE ELASTICIDAD HASTA UNA TEMPERATURA DE UTILIZACION DE 200 C Y CON UNA CARACTERISTICA ESENCIALMENTE CONSTANTE DE TENSION-DILATACION; ESTE PROCEDIMIENTO CONSISTE EN UN PROCESO DE LAMINADO EN CALIENTE DE UN MATERIAL INICIAL PARA TUBOS A PARTIR DE UN ACERO, POR LOS SIGUIENTES ELEMENTOS DE ALEACION (% EN PESO): C 0,06-0,18 %, SI 0,40 % COMO MUCHO, MN 0,80-1,40 %, P 0,025 % COMO MUCHO, S 0,010 % COMO MUCHO, AL 0,010-0,060 %, MO 0,50 % COMO MUCHO, V 0,10 % COMO MUCHO, NB 0,10 % COMO MUCHO, N 0,015 % COMO MUCHO, W > 0,30-1,00 %. EL RESTO ES HIERRO Y LAS CONTAMINACIONES USUALES, REALIZANDOSE DESPUES DEL LAMINADO EN CALIENTE UN RECALENTAMIENTO DE LOS TUBOS ENFRIADOS MEDIANTE AC 3 , DESPUES LOS TUBOS SE ENFRIAN A UNA VELOCIDAD DE ENFRIAMIENTO DE AL MENOS 15 C/S HASTA POR DEBAJO DE 100 C, Y A CONTINUACION SE RECUECEN EN EL INTERVALO DE TEMPERATURA DE 500 A 700 C.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS SIN SOLDADURA DE MATERIALES ODS.

(01/09/2001). Solicitante/s: PLANSEE AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: SPORER, DIETER, DR.

LA INVENCION TRATA DE UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE TUBOS SIN COSTURAS A PARTIR DE MATERIALES, QUE FORMAN POR DEFORMACION MECANICA EN COMBINACION CON UN TRATAMIENTO EN CALIENTE DE RECRISTALIZACION UNA ESTRUCTURA ALARGADA DE GRANO GRUESO, COMO POR EJEMPLO ALEACIONES COMPACTADAS DE DISPERSION A BASE DE HIERRO, NIQUEL O COBALTO. DE ACUERDO CON LA INVENCION SE PARTE DE UNA PIEZA CON FORMA DE ESCUDILLA O CAJITA EN ESTADO NO RECRISTALIZADO, Y SE LE LLEVA A LA FORMA TUBULAR DESEADA CON RODILLOS ROTATORIOS SEGUN DIN 8583, T2 CON UN GRADO DE DEFORMACION DE AL MENOS 30 %. MEDIANTE UN RECOCIDO INTERMEDIO ENTRE ETAPAS AISLADAS DE DEFORMACION O MEDIANTE UN RECOCIDO FINAL DESPUES DE ACABAR LA DEFORMACION SE RECRISTALIZA EL MATERIAL DE PARTIDA EN GRANO GRUESO.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UN PRODUCTO ALARGADO ACABADO EN CALIENTE, ESPECIALMENTE UNA BARRA O TUBO DE ACERO DE ALTA ALEACION O SUPEREUTECTOIDE.

(01/11/2000). Solicitante/s: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: KRON, HEINZ, KUTZENBERGER, KARLHEINZ, MANIG, GUNTHER, ZOUHAR, GUSTAV.

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO PARA LA FABRICACION DE PRODUCTOS ESTIRADOS EN CALIENTE, ESPECIALMENTE BARRAS O TUBOS, DE ACERO DE ALTA ALEACION O HIPEREUTECTICO, EN EL CUAL LA LONGITUD UTIL DEL MATERIAL ELEGIDO SE CALIENTA A LA TEMPERATURA DE MOLDEADO, DESPUES DE UNO O MAS PASOS DE MOLDEADO SE VUELVE A CALENTAR A UNA TEMPERATURA POR DEBAJO DE LA TEMPERATURA ORIGINAL DE MOLDEADO, SE LAMINA DE FORMA CONTINUA EN UNA LAMINADORA MULTIETAPA A SU DIMENSION FINAL Y A CONTINUACION SE ENFRIA CON AIRE EN REPOSO. LA INVENCION SE CARACTERIZA POR GENERAR, DESPUES DEL PRIMER PASO DE MOLDEADO Y ANTES DEL SEGUNDO CALENTAMIENTO, UN PRODUCTO INTERMEDIO CON UNA DISTRIBUCION UNIFORME DE TEMPERATURA EN TODA SU LONGITUD Y ESPESOR MEDIANTE CALENTAMIENTO O ENFRIAMIENTO CONTROLADO HASTA UNA TEMPERATURA PREDETERMINADA DENTRO DE UN RANGO DE TEMPERATURA.

PROCESO DE FABRICACION DE UN TUBO DE ACERO DE PARED DELGADA, ACERO PARA LA REALIZACION DE ESTE TUBO Y TUBO PARA MARCO DE CICLO OBTENIDO.

(16/10/1997). Solicitante/s: ASCOMETAL COLUMBUS S.P.A. Inventor/es: FABRE, GERARD, COLOMBO, ANTONIO.

EL ACERO UTILIZADO PARA LA FABRICACION DEL TUBO CONTIENE AL MENOS 0,3% DE CARBONO Y ELEMENTOS DE ALEACION TALES COMO EL CROMO Y EL MOLIBDENO EN CANTIDAD SUFICIENTE PARA QUE EL DESBASTE DEL TUBO PRESENTE UNA ESTRUCTURA BAINITICA TRAS LA FORMACION EN CALIENTE Y ENFRIAMIENTO NATURAL ASI COMO ELEMENTOS CARBURIGENOS TALES COMO EL NIOBIO Y EL VANADIO. SE REALIZA SUCESIVAMENTE, EL CALENTAMIENTO DE UN TRAMO DE BARRA PLENA DE ACERO A UNA TEMPERATURA DE PUESTA EN SOLUCION DE LOS ELEMENTOS CARBURIGENOS, LA FORMACION EN CALIENTE DE UN DESBASTE TUBULAR, EL ENFRIAMIENTO EN EL AIRE, EL ESTIRADO EN FRIO DEL DESBASTE Y EL MARTILLEO O EL LAMINADO EN FRIO DEL TUBO OBTENIDO. LA INVENCION PERMITE OBTENER MARCOS T HORQUILLAS DE CICLO MAS LIGEROS A CON RESISTENCIA MECANICA SUPERIOR.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UN CUERPO HUECO DE ACERO CON UNA PERFILACION INTERIOR Y/O EXTERIOR.

(01/02/1997). Solicitante/s: LEIFELD GMBH & CO. METALL-SPEZIALROHR GMBH. Inventor/es: WENZEL, HELMUT, ROLF, BERNHARD, JELENAK, HEINER.

LA INVENCION SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UN CUERPO HUECO DE ACERO CON UNA PERFILACION INTERIOR O EXTERIOR A TRAVES DE LAMINADO A PRESION, ESPECIALMENTE PARA LA FABRICACION DE UNA CORONA DENTADA A PARTIR DE UNA PIEZA EN BRUTO CILINDRICA O EN FORMA DE OLLA, CON LO QUE LA LAMINACION SE CONSIGUE COMBINADA CON UN ENDURECIMIENTO DE FORMA AUSTENITICA.

PROCEDIMIENTO DE ESTIRADO CONTINUO DE TUBOS METALICOS.

(01/03/1995). Solicitante/s: KM EUROPA METAL AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: REITER, ULRICH, DR.-ING., NIGGEMANN, THEODOR, ING. , TIETZ, PETER, DIPL.-ING., WISCHMEYER, GEORG, ING.

LA DIFICULTAD PRINCIPAL EN EL ESTIRADO CONTINUO DE TUBOS METALICOS SIN COSTURA, UNIDOS POR SOLDADURA A TOPE, CONSISTE EN QUE LAS UNIONES ENTRE LOS TUBOS EN GENERAL NO DISPONEN DE LA RESISTENCIA SUFICIENTE PARA TRANSMITIR LAS FUERZAS DE TRACCION PRODUCIDAS POR EL PROCESO DE ESTIRADO. PARA SOLUCIONAR ESTE PROBLEMA, SE PROPONE AUMENTAR PRIMERO LA RESISTENCIA DE LAS UNIONES HASTA QUE CORRESPONDA A LA DEL MATERIAL COLINDANTE DE LOS TUBOS Y ESTIRAR DESPUES TODA LA PIEZA DE MANERA QUE LA PARED DE TUBO OBTENGA EN TODA LA LONGITUD EL MISMO GROSOR. EL AUMENTO DE LA RESISTENCIA DE LAS UNIONES PUEDE CONSEGUIRSE MEDIANTE UN TRATAMIENTO TERMICO.

PROCEDIMIENTO PARA PRODUCIR DEPOSITOS A PRESION SIN SOLDADURA.

(16/10/1994). Solicitante/s: MANNESMANN AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: MULLER, HEINZ, VON HAGEN, INGO, DR.-ING., HOFFMANN, BERNHARD, DIPL.-ING., VESPERMANN, DIETER, DR.-ING.

EL INVENTO SE REFIERE A UN PROCEDIMIENTO PARA PRODUCIR DEPOSITOS DE PRESION SIN SOLDADURA A PARTIR DE UNA COMPOSICION DE ACERO AL CROMO/MOLIBDENO ESTABILIZADA CON ALUMINIO. EL DEPOSITO A PRESION SE MEJORA SEGUN UN PROCEDIMIENTO DE CONFORMACION EN CALIENTE QUE CONSISTE EN (A) CROSTENIZACION DEL DEPOSITO ENTRE 830 Y 880 C; (B) ENFRIAMIENTO DEL DEPOSITO HASTA TEMPERATURA AMBIENTE CON UNA VELOCIDAD ENTRE 5 Y 15 K/S; (C) REVENIDO DEL DEPOSITO A 680 C Y (D) ENFRIAMIENTO DEL DEPOSITO AL AIRE. LA ALEACION DE ACERO SE CARACTERIZA POR UN CONTENIDO EN NITROGENO ENTRE 0,003 Y 5,01%, 0,01 A 0,04% DE TITANIO Y 0,001 A 0,03% DE BORO Y UNA RELACION TI/N DE 3,4.

UN PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE ENTUBADOS DE ALTAS CARACTERISTICAS.

(01/05/1983). Solicitante/s: LONE STAR STEEL COMPANY.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE ENTUBADOS DE ALTAS CARACTERISTICAS. CONSISTE EN CONFORMAR UN ACERO APROPIADO EN FORMA DE ENTUBADO, A PARTIR DE UNA PALANQUILLA; SE SOMETE EL ENTUBADO A UN TRATAMIENTO TERMICO INTERCRITICO PARA RECRISTALIZAR Y AFINAR LA ESTRUCTURA DE GRANO, SE ELIMINAN LOS DEFECTOS SUPERFICIALES Y SE ACABAN EN CUANTO A DIMENSIONADO. POSTERIORMENTE SE APLICA UN SEGUNDO TRATAMIENTO TERMICO INTERCRITICO Y UN TEMPLE EN AGUA Y REVENIDO, CON LO CUAL SE PRODUCE UNA ESTRUCTURA MARTENSITICA CON LIMITE DE FLUENCIA MINIMO COMPRENDIDO ENTRE 5.600 Y 9.800 KG/CM.