CIP 2015 : C21D 8/10 : durante la fabricación de cuerpos tubulares.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 8/00 Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).

C21D 8/10 · durante la fabricación de cuerpos tubulares.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Tubo de acero para airbags y un proceso para la fabricación del mismo.

(13/03/2019) Un tubo de acero sin soldadura para un airbag caracterizado por tener una composición de acero que consiste en, en porcentaje en masa, C: 0,05 a 0,20 %, Si: 0,10 a 0,50 %, Mn: 0,10 a 1,00 %, P: como máximo 0,025 %, S: como máximo 0,005 %, Al: 0,005 a 0,10 %, Ca: 0,0005 a 0,0050 %, Nb: 0,005 a 0,050 %, Ti: 0,005 a 0,050 %, Cu: 0,01 a 0,50 %, Ni: 0,01 a 0,50 %, Cr: 0,01 a 0,50 %, B: 0,0005 a 0,0050 %, N: 0,002 a 0,010 %, opcionalmente al menos un elemento seleccionado de Mo: menos del 0,10 %, y V: 0,02 a 0,20 %. y un resto de Fe e impurezas inevitables, y que cumple la siguiente Ecuación , teniendo el tubo una resistencia a la tracción de al menos 1.000 MPa y una alta dureza siendo la temperatura más baja…

Tubos de acero para pozos petrolíferos con excelente resistencia al agrietamiento por tensión inducido por sulfuros.

(28/02/2019) Un tubo de acero sin soldaduras de pozo petrolífero que consiste, por porcentaje en masa, C: 0,15 a 0,35 %, Si: 0,1 a 0,75 %, Mn: 0,1 a 1,0 %, Cr: 0,1 a 1,7 %, Mo: 0,1 a 1,2 %, Ti: 0,01 a 0,05 % Nb: 0,010 a 0,030 %, Al: 0,01 a 0,1 %, N: 0,001 a 0,007 %, V: 0,01 a 0,50 % y Ca: 0,0003 a 0,0050 %, opcionalmente B: como máximo 0,0050 %; siendo el resto Fe e impurezas, con el P, S y O en las impurezas que son P: como máximo 0,03 %, S: como máximo 0,01 %, y O: como máximo 0,01 %, en el que el contenido de Ti y el contenido de Nb en un residuo obtenido por extracción de bromo-metanol satisface la ecuación : 100 x [Nb]/([Ti] + [Nb]) ≤ 27,5 donde el contenido…

Material de acero de alta resistencia para pozos petroleros y productos tubulares de campos petroleros.

(27/02/2019) Un material de acero de alta resistencia para pozos petroleros que tiene una composición química que consiste, en porcentaje en masa, en C: 0,70 a 1,8%, Si: 0,05 a 1,00%, Mn: 16,0 a 25,0%, Al: 0,003 a 0,06%, P: 0,03% o menos, S: 0,03% o menos, N: 0,10% o menos, V: más de 0,5% y 2,0% o menos, Cr: 0 a 2,0%, Mo: 0 a 3,0%, Cu: 0 a 1,5%, Ni: 0 a 1,5%, Nb: 0 a 0,5%, Ta: 0 a 0,5%, Ti: 0 a 0,5%, Zr: 0 a 0,5%, Ca: 0 a 0,005%, Mg: 0 a 0,005%, B: 0 a 0,015%, el resto: Fe e impurezas. que satisface la siguiente fórmula (i), en donde una microestructura de metal consiste en una sola fase de austenita, con menos de 0,1% por fracción de volumen total de martensita α' y ferrita, y 10% o menos por fracción de volumen de martensita…

Método para producir tubos de acero sin soldadura.

(20/02/2019) Un método para fabricar tubos de acero sin soldadura en el que una palanquilla que consiste en, en porcentaje en masa, C: de 0.15 a 0.30%, Si: de 0.05 a 0.5%, Mn: de 0.1 a 1.5%, Cr: de 0.2 a 1.5%, Mo: de 0.1 a 1.5%, Ti: de 0.005 a 0.50%, Nb: de 0.005 a 0.4%, Al: de 0.001 a 0.50% y B: de 0.0001 a 0.01%, opcionalmente por lo menos uno de los elementos seleccionado de V: 0.5% o menos, Ca: 0.005% o menos, Mg: 0.005% o menos y REM: 0.005% o menos, siendo el resto Fe e impurezas, teniendo las impurezas una composición de 0.1% o menos de Ni, 0.04% o menos de P, 0.01% o menos de S, 0.01% o menos de N, y 0.01% o menos de O, se perfora y lamina en caliente, y además se realiza un tratamiento térmico, en el que un tubo de acero laminado en caliente se templa directamente desde una temperatura de no menos del punto de transformación…

Alta aleación para uso en pozo de petróleo, tubería de alta aleación, placa de acero y método de producción de una tubería de alta aleación.

(29/01/2019) Una alta aleación para pozo de petróleo que comprende: una composición química que consiste en,% en masa, C: el 0,03% o menos, Si: del 0,01 al 1,0%, Mn: del 0,05 al 1,5%, P: el 0,03% o menos, S: el 0,03% o menos, Ni: del 26,0 al 40,0%, Cr: del 22,0 al 30,0%, Mo: del 0,01% o más a menos del 5,0% , Cu: del 0,1 al 2,5%, Al: del 0,001 al 0,30%, N: de más del 0,05% al 0,30% o menos, O: el 0,010% o menos, Ag: del 0,005 al 1,0%, Ca: del 0 al 0,01%, Mg: del 0 al 0,01%, y metales de tierras raras: del 0 a 0,2%, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las siguientes Fórmulas y , en donde la alta aleación para pozo de petróleo tiene un límite elástico de 758 MPa o más: 5 × Cu + (1.000 × Ag)2 ≥40 Cu + 6 × Ag…

Conducto de aleación de sistema austenítico y método de fabricación del mismo.

(23/01/2019) Un método para producir un conducto de aleación austenítica, que comprende: un proceso de producción de un conducto de material de aleación austenítica que consiste, en porcentaje en masa, en C: a lo sumo 0,03 %, Si: 0,10 a 1,0 %, Mn: 0,3 a 5,0 %, Ni: 23 a 52 %, Cr: 20 a 30 %, N: 0,005 a 0,50 %, Mo: 1,5 a 9 % y Cu: 0,5 a 3 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado entre un grupo que consiste, en porcentaje en masa, en Ca: a lo sumo 0,01 %, Mg: a lo sumo 0,01 %, y MTR (metales de las tierras raras): a lo sumo 0,20 %, siendo el resto Fe e impurezas; un proceso de trabajo en frío del conducto de material; y un proceso de producción de un conducto de aleación austenítica, en el que al someter el conducto de material trabajado en frío a un enderezado con una relación de aplastamiento máxima de 2,0 a 15,0 % y…

Método para producir tubo de alta aleación.

(07/12/2018) Un método para producir un tubo de alta aleación con una resistencia a la fluencia mínima de 758,3 a 965,2 MPa, que comprende: preparar un tubo de material de alta aleación con una composición química que consiste en, en % en masa, C: 0,03% o menos, Si: 1,0 % o menos, Mn: 5 0,3 a 5,0%, Ni: 25 a 40%, Cr: 20 a 30%, Mo: 0,01 a 4%, Cu: 0,1 a 3%, N: 0,05 a 0,50%, Ca: 0,01% o menos, Mg: 0,01% o menos y Elemento(s) de las Tierras Raras: 0,2% o menos, y el resto es Fe e impurezas, conteniendo las impurezas 0,03% o menos de P, 0,03% o menos de S y 0,010% o menos de O, mediante un trabajo en caliente y, opcionalmente, mediante un tratamiento térmico en solución sólida;…

Proceso para fabricar un tubo de acero para airbag.

(26/11/2018) Un proceso para fabricar un tubo de acero con una resistencia a la tracción de al menos 900 MPa y una tenacidad a baja temperatura por un valor de vTrs 100 de -60°C o menos para airbags caracterizado por incluir: una etapa de conformado de un tubo en el que se produce un tubo de acero sin soldadura por conformado de tubos en caliente a partir de un acero que comprende, en % masa, C: 0,04 - 0,20 %, Si: 0,10 - 0,50 %, Mn: 0,10 - 1,00 %, P: como máximo 0,025 %, S: como máximo 0,005 %, Al: como máximo 0,10 %, Cr: 0,01 - 0,50 %, Cu: 0,01 - 0,50 %, Ni: 0,01 - 0,50 %, Mo: menos del 0,1 %, Nb: como máximo 0,050%, Ti: como máximo 0,050 %, V: como máximo 0,20 %, Ca: como máximo…

Estabilizador hueco, y tubo de acero para estabilizadores huecos y método para producir el mismo.

(23/11/2018) Un estabilizador hueco que tiene una composición química que comprende como componentes químicos, en términos de % en masa: del 0,26% al 0,30% de C, del 0,05% al 0,35% de Si, del 0,5% al 1,0% de Mn, del 0,05% al 1,0% de Cr, del 0,005% al 0,05% de Ti, del 0,0005% al 0,005% de B, y del 0,0005% al 0,005% de Ca, en donde: Al, P, S, N, y O están limitados al 0,08% o menos, al 0,05% o menos, a menos del 0,0030%, al 0,006% o menos, y al 0,004% o menos, respectivamente, la composición química comprende opcionalmente uno o más de: del 0,05% al 0,5% de Mo, del 0,01% al 0,1% de Nb, del 0,01%…

Cuerpo tubular de acero austenítico así como receptor solar.

(21/11/2018). Solicitante/s: Rioglass Solar Holding, S.A. Inventor/es: BENZ, NIKOLAUS, DR., KUCKELKORN,THOMAS, KAMP,HANNO, SCHMIDT,MEIKE.

Cuerpo tubular de acero austenitico para una sal fundida, en particular tubo de absorbedor de un receptor solar con una sal fundida como portador de calor u otro conducto tubular para el transporte de una sal fundida, con una composicion del acero, que basado en el peso consiste en: el 0,04 % - 0,05 % de C; el 0,01 % - 0,014 % de N; el 0,14 % - 0,16 % de Mo; el 0,5 % - 0,6 % de Si; el 0,8 % - 0,85 % de Mn; el 0,02 % - 0,03 % de P; el 0,001 % - 0,002 % de S; el 18,0 % - 19,0 % de Cr; el 9,0 % - 12,0 % de Ni; el 0,0015 % - 0,003 % de B; el 0,2 % - 0,23 % de Cu; el 0,001 % - 0,007 % de Al; el 0,005 % - 0,013 % de Nb; el 0,05 % - 0,12 % de V; el 0,1 % - 0,19 % de Co; el 0,32 % - 0,4 % de Ti; siendo el resto Fe y dado el caso impurezas habituales.

PDF original: ES-2690590_T3.pdf

Acero de baja aleación para productos tubulares para pozos de petróleo con excelente resistencia al agrietamiento bajo tensión por sulfuro, y método de fabricación del mismo.

(19/11/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: YAMAMOTO, KENJI, KAWANO, KAORI, ARAI, YUJI, OMURA,TOMOHIKO, SAKAMOTO,AKIHIRO, OKAMURA,KAZUO, KONDO,KEIICHI.

Un acero de baja aleación para productos tubulares para pozos de petróleo con una composición química que consiste en, porcentaje en masa, C: de 0,56 a 1,00 %, Si: de 0,05 a 0,50 %, Mn: de 0,05 a 1,00 %, P: como máximo 0,025 %, S: como máximo 0,010 %, Al: de 0,005 % a 0,100 %, Mo: de 0,40 a 1,00 %, V: de 0,07 a 0,30 %, O: como máximo 0,010 %, N: como máximo 0,0300 %, y Opcionalmente uno o más seleccionado del grupo que consisten en Cr: como máximo 2,00 %, Nb: como máximo 0,100 %, Ti: como máximo 0,100 %, Zr: como máximo 0,100 %, Ca: como máximo 0,0100 %, y B: como máximo 0,0030 %, siendo el resto Fe e impurezas, en donde el límite de fluencia del mismo es al menos 862 MPa; el ancho del valor mitad de un plano cristalino [211] obtenido por difracción de rayos X es como máximo 0,50°; y la relación del aspecto de los carburos es 0,45 o más.

PDF original: ES-2690085_T3.pdf

Acero para tubo de pozo de petróleo, tubo de pozo de petróleo, y método para producir el mismo.

(19/11/2018) Un artículo tubular para pozos de petróleo, que usa un acero que comprende, como una composición química, en % en masa, C: de más del 0,35 % al 1,00 %, Si: del 0,05 % al 0,5 %, Mn: del 0,05 % al 1,0 %, Al: del 0,005 % al 0,10 %, Mo: de más del 1,0 % al 10 %, P: 0,025 % o menos, S: 0,010 % o menos, O: 0,01 % o menos, N: 0,03 % o menos, Cr: del 0 % al 2,0 %, V: del 0 % al 0,30 %, Nb: del 0 % al 0,1 %, Ti: del 0 % al 0,1 %, Zr: del 0 % al 0,1 %, Ca: del 0 % al 0,01 %, B: del 0 % al 0,003 %, y un resto que consiste en Fe e impurezas, en donde, cuando un ancho total a la mitad del máximo de un plano cristalino correspondiente…

Acero inoxidable dúplex.

(31/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: SAGARA,MASAYUKI, TOMIO,AKIKO.

Un acero inoxidable dúplex que consiste, en % de masa, en: C: 0,005 % a 0,03 %; Si: 0,05 % a 1,0 %; Mn: 0,1 % a 4,0 %; Ni: 3 % a 8 %; Cr: 20 % a 35 %; Mo: 0,01 % a 4,0 %; Al: 0,001 % a 0,30 %; N: 0,05 % a 0,60 %; Uno o más elementos seleccionados de entre Re: 0,01 % a 0,2 %, Ga: 0,01 % a 2,0 % y Ge: 0,01 % a 2,0 %; opcionalmente uno o más elementos seleccionados de entre los siguientes grupos primero y segundo; y un equilibrio consistente en Fe e impurezas, en donde Primer grupo: W: 6,0 % o menos y Cu: 4,0 % o menos; Segundo grupo: Ca: 0,01 % o menos, Mg: 0,01 % o menos, y REM: 0,2 % o menos.

PDF original: ES-2688150_T3.pdf

Tubo de aleación austenítico.

(29/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MASAKI,YASUHIRO, YONEMURA,MITSUHARU, MOMOZONO YUMI.

Un tubo de aleación austenítica que consiste en, en % en peso: C: de 0,01% a 0,15%; Cr: de 10,0% a 40,0%; Ni: de 8,0% a 80,0%, Si: de 0,05% a 1,00%, Mη : de 0,05% a 2,00%, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Ti: de 0,1% a 0,5%; Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos y N: 0,20% o menos, conteniendo el remanente Fe e impurezas, y en donde el tubo de aleación austenítica tiene una estructura metalográfica que cumple las siguientes expresiones (i) a (iii), en donde, en las expresiones anteriores, R es una relación de una intensidad integrada de {220} a una intensidad integrada de {111} en una capa superficial que se mide mediante un método de difracción de rayos X de incidencia rasante, I220 es la intensidad integrada de {220}, I111 es la intensidad integrada de {111}, y F111 es una anchura a media altura de {111} en la capa superficial que se mide por el método de difracción de rayos X de incidencia rasante.

PDF original: ES-2687833_T3.pdf

Tubería de acero a modo de tubería de inyección de combustible.

(04/04/2018). Solicitante/s: Usui Kokusai Sangyo Kaisha, Ltd. Inventor/es: HITOSHIO,KEISUKE, ASADA,KIKUO, ENDO,OSAMU, NAGAO,KATSUNORI.

El uso de una tubería de acero, con una resistencia a la tracción de 500 N/mm2 o mayor, a modo de tubería de inyección de combustible, comprendiendo la tubería de acero, en masa, C: 0,12 a 0,27%, Si: 0,05 a 0,40%, Mn: 0,8 a 2,0%, y opcionalmente al menos un elemento seleccionado entre Cr: 1% o menos, Mo: 1% o menos, Ti: 0,04% o menos, Nb: 0,04% o menos, y V: 0,1% o menos, siendo el resto Fe e impurezas, siendo el contenido de Ca, P y S en las impurezas Ca: 0,001% o menos, P: 0,02% o menos, y S: 0,01% o menos, respectivamente, que se caracteriza por que el diámetro máximo de las inclusiones no metálicas del tipo A, el tipo B o el tipo C, presentes en al menos una zona que se extiende desde la superficie interior de la tubería de acero hasta una profundidad de 20 μm, es 20 μm o menos.

PDF original: ES-2668358_T3.pdf

Método para la fabricación de tubos de acero inoxidable de dos fases.

(17/01/2018) Un método para la producción de un tubo de acero inoxidable de dos fases, que comprende: preparar un material de acero inoxidable de dos fases que tiene una composición química que consiste en, en % en masa, C: 0,03% o menos, Si: 0,05% o más y 1% o menos, Mn: de 0,1 a 2%, Cr: de 20 a 35%, Ni: de 3 a 10%, Mo: de 0,5 a 4%, W: de 0,5 a 6%, Cu: de 0 a 3% y N: de 0,15 a 0,35%, siendo el resto Fe e impurezas, formar un tubo de material por medio del sometimiento a un trabajo en caliente, de manera opcional por medio del sometimiento a un tratamiento térmico de solución sólida, y realizar un estirado en frío, donde el estirado en frío se caracteriza por que se lleva a cabo en las condiciones tales…

Acero débilmente aleado para tuberías de pozos petrolíferos y de excelente resistencia contra el agrietamiento por tensiones internas debidas al sulfuro de hidrogeno.

(08/11/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KOBAYASHI, KENJI, OMURA,TOMOHIKO.

Un acero débilmente aleado, con un límite elástico de 758 a 965 MPa, para tuberías de pozos petrolíferos, que consiste en (% en masa): C: 0,2 a 0,35%, Si: 0,05 a 0,5%, Mn: 0,05 a 1,0%, P: 0,025% o menos, S: 0,01% o menos, Al sol.: 0,005 a 0,10%, Cr: 0,1 a 1,0%, Mo: 0,5 a 1,0%, Ti: 0,002 a 0,05%, V: 0,05 a 0,20%, B: 0,0001 a 0,005%, N: 0,01% o menos, O (oxígeno): 0,01% o menos, Ca: 0 a 0,01%, Mg: 0 a 0,01% y Zr: 0 a 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, en el que la relación entre la profundidad media (H) correspondiente al pico de la cara [211] de los cristales y el coeficiente de difusión de hidrógeno (D) (10-6 cm2/s) satisface la siguiente ecuación : 30H + D ≤ 19,5.

PDF original: ES-2654940_T3.pdf

Tubo de aleación de austenita que contiene Cr.

(11/10/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, TASAKA,MASAHITO, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO, KINOMURA,SHOJI.

Un tubo de aleación austenítica que contiene Cr, en el que la película de óxido de cromo con un espesor de 0.05 a 1.5 μm se forma sobre la superficie interna del tubo, en el que el tubo de aleación austenítica que comprende Cr tiene un diámetro interno de 10 a 30 mm y en el que el tubo de aleación austenítica que contiene Cr se caracteriza porque el tubo tiene una longitud de 5 a 50 m, la película de óxido de cromo satisface la relación definida por la formula (i) la concentración promedio de C en el rango de profundidad de 5 a 10 μm desde la superficie interna es menor que la concentración de C en un metal base. 0.4 ≤ δ1/δ2 ≤ 2.5 ...(i) en el que 51 y 52 son espesores (μm) de la película de óxido de cromo en ambos extremos del tubo, respectivamente.

PDF original: ES-2654212_T3.pdf

Dispositivo para la fabricación de tuberías de acero.

(15/03/2017) Dispositivo para la fabricación de tuberías de acero sin soldadura para campos petrolíferos, con una longitud superior a 7 m, en particular de hasta 200 m, un diámetro exterior superior a 20 mm pero inferior a 200 mm y un espesor de pared superior a 2,0 mm pero inferior a 25,0 mm, de una mayor solidez y una tenacidad mejorada 5 del material, así como con la misma microestructura a lo largo de la longitud total y de la sección transversal de la tubería, con una concentración de los respectivos elementos de aleación, elementos accidentales o impurezas, en porcentaje en peso de carbono (C) entre 0,03 y 0,5 silicio (Si) entre 0,15 y 0,65 manganeso (Mn) entre 0,5 y 2,0 fósforo (P) máx. 0,03 azufre (S) máx. 0,03 cromo (Cr) máx. 1,5 níquel (Ni) máx. 1,0 cobre (Cu) máx. 0,3 aluminio (Al) entre…

Tuberías de acero para sistema de balón de protección y procedimiento para su fabricación.

(02/11/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: ARAI, YUJI, KONDO,KUNIO.

Una tubería de acero para un sistema de balón de protección que tiene una composición de acero que consiste en % en masa, de: C: 0,05 - 0,20 %, Si: 0,1 - 1,0 %, Mn: 0,20 - 1,0 %, P: como máximo 0,025 %, S: como máximo 0,010 %, Cr: 0,05 - 1,0 %, Al: como máximo 0,10 %, Ti en una cantidad que satisface las siguientes ecuaciones y y, 5 opcionalmente, al menos uno de Mo: 0 - 0,50 %, Ni: 0 - 1,5 %, V: 0 - 0,2 %, B: 0 - 0,005 %, Cu: 0 - 0,5 %, Nb: 0 - 0,1 %, Ca: 0 - 0,01 %, Mg: 0 - 0,01 %, REM: 0 - 0,01 %, y un resto de Fe e impurezas, Ti ≤ 0,02 % 0,4 % ≤ Mn + 40Ti ≤ 1,2 % en la que los símbolos para los elementos en la ecuación anterior indican el % en masa de los elementos, teniendo la tubería de acero una resistencia a la tracción de al menos 1000 MPa y vTrs100 en la dirección circunferencial de - 40 °C o menos, en el que vTrs100 significa el límite inferior de temperatura para garantizar una tasa de fractura dúctil de 100 % en una prueba de impacto Charpy.

PDF original: ES-2605739_T3.pdf

Proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación.

(10/08/2016) Un proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación, que está caracterizado por que: un material de partida a extruirse hecho de una alta aleación que comprende, en % en masa, Cr: 20 a 30% y Ni: más de 22% y 60% o menos se calienta a una temperatura predeterminada de acuerdo con los contenidos de Mo y W y se somete a un proceso de extrusión en caliente, la temperatura de calentamiento (T) satisface una relación de 5 la Fórmula , , o como a continuación, que se expresa en términos del área de sección transversal promedio (A) del material de partida a extruirse, la proporción de extrusión (EL), y la velocidad de extrusión (V): cuando 0% ≤ Mo + 0,5W < 4%, T ≤ 1343 - 0,001322 x A - 1,059 x EL - 0,129 x V .. ; cuando 4% ≤ Mo + 0,5W < 7%, T ≤ 1316 - 0,001322…

Método para la fabricación de un tubo de acero templado y laminado en caliente sin soldadura.

(22/06/2016) Procedimiento para la producción de un tubo de acero templado laminado en caliente sin soldadura, en el que el bloque hueco calentado a la temperatura de conformación se laminado en un tren de laminación para formar un tubo con un diámetro final tras laminación y se templa a continuación, y el diámetro del tubo se incrementa durante el templado con los parámetros de templado adecuados, caracterizado en que con el conocimiento del crecimiento del diámetro del tubo durante el templado, se ajusta el diámetro final del tubo a templar después del laminado en el tren de laminación, que el templado consiste en calentamiento en un horno, el subsiguiente enfriamiento de flujo continuo en una trayectoria de enfriamiento y un proceso de recocido, los parámetros de templado se ajustan sobre la base…

Tubería de acero sin soldadura y método de fabricación de la misma.

(11/05/2016) Tubería de acero sin soldadura que consiste en: en % en peso, C: 0,03 a 0,08%, Si: no más de 0,25%, Mn: 0,3 a 2,0%, P: no más de 0,05%, S: no más de 0,005%, Al: 0,001 a 0,10%, Cr: 0,02 a 1,0%, Ni: 0,02 a 1,0%, Mo: 0,02 a 0,8%, N: 0,002 a 0,008%, Ca: 0,0005 a 0,005% , Nb: 0,01 a 0,1%, y opcionalmente Ti: no más de 0,010%, Cu: no más de 1,0%, y/o V: no más de 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, y con un grosor de pared no inferior a 50 mm, en donde en una sección transversal perpendicular a una dirección axial de la tubería de acero sin soldadura, el tamaño medio del grano de cristal de los granos de austenita primaria en una parte cercana a la superficie es inferior a 80 μm, donde la parte cercana a la superficie es un área de 500 μm X 500 μm…

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Tubo de acero inoxidable dúplex y método de fabricación del mismo.

(30/03/2016) Un tubo de acero inoxidable de fase dual, que comprende: un límite elástico en tracción YSLT de 689,1 MPa a 1.000,5 MPa en una dirección del eje del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, en el que el límite elástico en tracción YSLT, un límite elástico en compresión YSLC en la dirección del eje del tubo, un límite elástico en tracción YSCT en una dirección circunferencial del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, y un límite elástico en compresión YSCC en la dirección circunferencial del tubo satisfacen todas las expresiones de a , 0,90≤YSLC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCC/YSCT≤1,11 0,90≤YSCC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCT/YSLT≤1,11 …

Procedimiento y dispositivo para la fabricación de tubos de acero con propiedades particulares.

(09/03/2016) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de una mayor solidez y una tenacidad mejorada del material mediante un enfriamiento rápido inmediatamente después de una conformación en caliente, en concreto tubos para campos petrolíferos de una longitud superior a 7 m, en particular de hasta 200 m, un diámetro exterior superior a 20 mm pero inferior a 200 mm y un espesor de pared superior a 2,0 mm pero inferior a 25 mm, tras una conformación mediante reducción por estiraje, aplicándose, dentro de un lapso de tiempo de máximo 20 s tras la conformación final a una temperatura superior a 700° C pero inferior a 1050° C, de forma pasante sobre la superficie exterior del tubo circunferencialmente en una longitud 400 veces mayor que…

Tubo de acero para inflador de airbag y procedimiento de producción del mismo.

(09/03/2016) Un tubo de acero para ser utilizado en un inflador de airbag, que tiene una composición de acero que consiste, en masa porcentual, en C: 0,05 - 0,20%, Si: 0,1 - 1,0%, P: como mucho 0,025%, S: como mucho 0,010%, Cr: 0,05 - 1,45%, Al: como mucho 0,10%, Ti y Mn en cantidades que satisfacen las siguientes ecuaciones y y , Ti ≤ 0,02 %................................ 0,4 % ≤ Mn+40 Ti≤ 1,2 %...... Mn ≤ 1,0 %................................. Mo: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, V: 0 - 0,2%, B: 0 - 0,005%, Cu: 0 - 0,5%, Nb: 0 - 0,1%, Ca: 0 - 0,01%, Mg: 0 - 0,01%, REM: 0 - 0,01%, y un resto de Fe e impurezas, en el que la relación (denominada a continuación {110}L/T) de la relación de intensidad integrada de rayos X para el plano {110} medida en un corte transversal perpendicular a la dirección axial L del…

Acero inoxidable para pozos de petróleo, tubos de acero inoxidable para pozos de petróleo y procedimiento de producción de acero inoxidable para pozos de petróleo.

(27/01/2016) Un acero inoxidable para pozos de petróleo, que comprende: una composición química que consiste en, en porcentaje en masa, C: no más de 0,05 %, Si: no más de 0,5 %, Mn: de 0,01 a 0,5 %, P: no más de 0,04 %, S: no más de 0,01 %, Cr: más de 16,0 y no más de 18,0 %, Ni: más de 4,0 y no más de 5,6 %, Mo: de 1,6 a 4,0 %, Cu: de 1,5 a 3,0 %, Al: de 0,001 a 0,10 %, y N: no más de 0,050 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado del grupo que consiste en V: no más de 0,25 %, Nb: no más de 0,25 %, Ti: no más de 0,25 %, y Zr: no más de 0,25 %, Ca: no más de 0,005 %, Mg: no más de 0,005 %, La: no más de 0,005 %, y Ce: no más de 0,005 %, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las fórmulas y . en las que el contenido (porcentaje en masa) de cada elemento está sustituido por…

Preformas de acero.

(27/05/2015) Una composición de preforma de acero después de la refusión ESR o VAR, que comprende esencialmente: Carbono: 0,37-0,42, Manganeso: 0,060-0,130, Silicio: 0,040-0,120, Níquel: 3,00-4,00, Cromo: 1,30-1,80, Molibdeno: 0,70-1,00, Vanadio: 0,25-0,30, Aluminio: ≤ 0,015, Hierro: resto en porcentajes en peso de la composición total, así como las impurezas inevitables que incluyen nitrógeno

Procedimiento para aumentar la superficie de intercambio de calor de elementos metálicos o de aleaciones metálicas.

(26/11/2014) Procedimiento para aumentar la superficie de intercambio de calor de elementos hechos de metal o de aleaciones de metales mediante la refusión de la superficie en la presencia de un canal de vapor, en el cual el elemento que se refunde se somete a vibraciones.

Procedimiento de fabricación de miembro de botella para inflador de airbag.

(05/11/2014) Un procedimiento de fabricación de un miembro de botella de inflador de airbag que comprende un cuerpo tubular que tiene una porción de diámetro reducido en al menos una porción de extremo del mismo, que comprende realizar un trabajo en frío en un tubo de acero que tiene una composición del acero que consiste en, en porcentaje de masa, C: 0,05-0,20%; Si: 0,1 - 1,0%, Mn: 0,10 - 2,0%, Cr: 0,05 - 2,0%, Al sol.: como máximo 0,10%, Ca: como máximo 0,01%, Cu: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, Mo: 0 - 1,0%, V: 0 - 0,2%, Nb: 0 - 0,1%, Ti: 0 - 0,1%, y un resto de Fe e impurezas inevitables, siendo el contenido de las impurezas como máximo del 0,025% para P,…

Procedimiento para la producción de tuberías en acero fuertemente aleado.

(25/09/2013) Un método para la fabricación de una tubería altamente aleada, caracterizado porque comprende:la formación mediante trabajado en caliente, de una tubería con un material fuertemente aleado, el cual tiene unacomposición química que consiste en, expresado en tanto por ciento de la masa, C: un 0,03 % ó menos, Si: un 1,0% ó menos, Mn: desde un 0,5 hasta un 0,75 %, P: un 0,03 % ó menos, S: un 0,03% ó menos, Ni: más de un 22 % yno más de un 40 %, Cr: desde un 20 hasta un 30 %, Mo: no menos de un 0,1 % y menos de un 4,0 %, Cu: desde un0,1 hasta un 4,0 %; Al: desde un 0,001 hasta un 0,30 %, N: desde un 0,06 hasta un 0,30 %, y O: un 0,010 % ómenos, opcionalmente conteniendo una o más clases de Ca: un 0,01 % ó menos, Mg: un 0,01 % ó menos, yelementos de las tierras raras: un 0,2 % ó menos, y siendo el resto, Fe e impurezas,…

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