(05/10/2016) Aleación de níquel-cromo-aluminio con 24 a 33% (en % en peso) de cromo, 1,8 a < 3,0% de aluminio, 0,10 a < 2,5% de hierro, 0,001 a 0,50% de silicio, 0,005 a 2,0% de manganeso, 0,00 a 0,60% de titanio, respectivamente 0,0002 a 0,05% de magnesio y/o calcio, 0,005 a 0,12% de carbono, 0,001 a 0,050% de nitrógeno, 0,0001 a 0,020% de oxígeno, 0,001 a 0,030% de fósforo, máx. 0,010% de azufre, máx. 2,0% de molibdeno, máx. 2,0% de tungsteno, opcionalmente 0,001 - < 0,50% de Nb, además que contiene opcionalmente un contenido en Y de 0,01 a 0,20%, un contenido en La de 0,001 a 0,20%, un contenido en cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en mezclas de metal cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en Zr de 0,01 a 0,20%, un contenido en B de 0,0001 - 0,008%, Co hasta 5,0%, Cu hasta…

(14/09/2016) Una aleación de níquel y cromo, con (en % en peso) 29 hasta 37 % de cromo, 0,001 hasta 1,8 % de aluminio, 0,10 hasta 7,0 % de hierro, 0,001 hasta 0,50 % de silicio, 0,005 hasta 2,0 % de manganeso, 0,00 hasta 1,00 % de titanio y/o 0,00 hasta 1,10 % de niobio, en cada caso de 0,0002 hasta 0,05 % de magnesio y/o calcio, 0,005 hasta 0,12 % de carbono, 0,001 hasta 0,050 % de nitrógeno, 0,001 hasta 0,030 % de fósforo, 0,0001 - 0,020 % de oxígeno, como máximo 0,010 % de azufre, como máximo 2,0 % de molibdeno, como máximo 2,0 % de wolframio, que en caso necesario contiene por lo demás Y con un contenido de 0,01 - 0,20 %, La con un contenido de 0,01 - 0,20 %, cerio con un contenido…

(17/08/2016) Un artículo implantable que comprende un alambre de aleación metálica de nitinol que es super-elástico a temperatura corporal normal, teniendo el alambre al menos una región superficial en un estado de esfuerzo por compresión residual: habiendo sido inducido el estado de esfuerzo por compresión residual por: deformación previa del alambre de una manera controlada mediante carga de flexión y/o carga de torsión, para conseguir una deformación por tracción no recuperable mayor de aproximadamente 0,20% en al menos una región superficial; y eliminación de la fuerza de deformación previa de tal modo que la estructura vuelve a su geometría original, o muy cerca de ella; por lo que, cuando es sometido a un ensayo de fatiga por flexión realizado en un baño de agua a una temperatura de 37±1 ºC y a una frecuencia cíclica de…

(10/08/2016) Un proceso para producir un tubo sin soldadura de alta aleación, que está caracterizado por que: un material de partida a extruirse hecho de una alta aleación que comprende, en % en masa, Cr: 20 a 30% y Ni: más de 22% y 60% o menos se calienta a una temperatura predeterminada de acuerdo con los contenidos de Mo y W y se somete a un proceso de extrusión en caliente, la temperatura de calentamiento (T) satisface una relación de 5 la Fórmula , , o como a continuación, que se expresa en términos del área de sección transversal promedio (A) del material de partida a extruirse, la proporción de extrusión (EL), y la velocidad de extrusión (V): cuando 0% ≤ Mo + 0,5W < 4%, T ≤ 1343 - 0,001322 x A - 1,059 x EL - 0,129 x V .. ; cuando 4% ≤ Mo + 0,5W < 7%, T ≤ 1316 - 0,001322…

(20/07/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento de calentar una pieza de trabajo de aleación a base de níquel que comprende, en peso, hasta el 0,05 % de carbono, del 27,0 % al 31,0 % de cromo, hasta el 0,5 % de cobre, del 7,0 % al 11,0 % de hierro, hasta el 0,5 % de manganeso, hasta el 0,015 % de azufre, hasta el 0,5 % de silicio, al menos el 58 % de níquel e impurezas secundarias, hasta una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 de la aleación a base de níquel; una primera etapa de trabajo que comprende trabajar la pieza de trabajo de aleación a base de níquel calentada hasta una reducción en área de un 20 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de la aleación a base de níquel está a una temperatura mayor que la temperatura solvus del carburo M23C6 cuando comienza la primera etapa…

(25/05/2016) Un método para producir un soporte de bomba de chorro fabricado de una aleación a base de níquel tratada térmicamente mejorada, que comprende las etapas de: preparar un material de aleación a base de níquel endurecida por precipitación que tiene una composición de componentes que consiste en, por % en masa, Ni: 50,0 % a 55,0 %, Cr: 17,0 % a 21,0 %, Nb + Ta: 4,75 % a 5,50 %, Mo: 2,8 % a 3,3 %, Ti: 0,65 % a 1,15 %, Al: 0,2 % a 0,8 %, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, conteniendo además opcionalmente C: 0,08 % o menos, Mn: 0,35 % o menos, Si: 0,35 % o menos, S: 0,015 % o menos, P: 0,03 % o menos, Cu: 0,30 % o menos, B: 0,006 % o menos y Co: 1,0 % o menos; formar en bruto el material de aleación a base de níquel en la forma de producto mediante una forja en matriz después de fundir el material de aleación a base de níquel, someter…

(23/03/2016) Un método para producir un dispositivo médico que se puede implantar de nitinol auto-expandible con resistencia mejorada a la fatiga que comprende: a) proporcionar un dispositivo médico que se puede implantar que tiene una geometría original y comprendido de metal de nitinol al que se le ha dado la forma que exhibe un comportamiento superelástico a la temperatura corporal; y b) deformación previa del metal de nitinol de forma establecida de manera controlada mediante la aplicación de una fuerza de deformación previa a través de una fuerza de curvado, fuerza de torsión o una combinación de ambas, en una magnitud que induce selectivamente al menos aproximadamente un 0,20% de deformación a tracción no recuperable en o cerca de la superficie de al menos una…

(09/03/2016) Un proceso que comprende: una primera etapa de calentamiento que comprende calentar una pieza de trabajo de aleación basada en níquel hasta una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF); una primera etapa de forja que comprende la forja rotativa de la pieza de trabajo de aleación basada en níquel calentada para una reducción en área de un 30 % a un 70 %, en donde la pieza de trabajo de aleación basada en níquel está a una temperatura en el intervalo de 1.093 ºC (2.000 ºF) hasta 1.163 ºC (2.125 ºF) cuando comienza la primera etapa de forja; una segunda etapa de calentamiento que comprende calentar la pieza de trabajo de aleación basada en níquel sometida a forja rotativa hasta una temperatura en el intervalo de 954 ºC (1.750 ºF)…

(19/02/2016) Un proceso para fabricar un componente con una base de una aleación de Co-Cr-Mo que consta de 60-65% de Co, 26-30% de Cr, 5-7% de Mo y 0,16% de C, teniendo dicho componente valores de elongación última media a 800°C superior a 10% y de carga de fluencia media a 800°C superior a 400 MPa, incluyendo los pasos de: a) obtener un componente sinterizado por medio de sinterización aditiva de polvos de aleaciones de Co-Cr-Mo conteniendo los respectivos carburos irregularmente dispersados en la matriz fundida; b) realizar en el componente sinterizado un primer tratamiento de calor para solubilización de dichos carburos a una temperatura de entre 1100 y 1300°C durante un tiempo de tratamiento de al menos 2 horas para formar un intermedio…

(30/12/2015) Un producto de tuberías de alta temperatura para el flujo de un fluido a alta temperatura, configurado a partir de una pluralidad de miembros de tubería primaria y de un material de soldadura, en donde los miembros de tubería primaria están cada uno hechos a partir de una aleación de forja a base de Ni que contiene 3,5 % en masa o más y 4,5 % en masa o menos de Al, al menos uno de Mo y W, y opcionalmente 15 % en masa o más y 20 % en masa o menos de Cr; opcionalmente 25 % en masa o menos de Co; opcionalmente 0,01 % en masa o más y 0,15 % en masa o menos de C, siendo el contenido total de Mo y W 3 % en masa o más y 8 % en masa o menos, siendo el resto Ni e impurezas inevitables, teniendo la aleación de forja en base a Ni una temperatura de disolución de la fase γ' de desde 920 a 970 °C, y una fase γ' que precipita…

(18/02/2015) Aleación de níquel-cromo-molibdeno-cobre resistente al ácido sulfúrico, con una tasa de corrosión inferior a 0,5 mm/y en ácido sulfúrico al 70% a 93ºC, y resistente al hidróxido de sodio, con una tasa de penetración interna inferior a 0,5 mm/y en hidróxido de sodio al 50% a 121ºC, que consiste en: entre un 27 y un 33% en peso de cromo, entre un 4,9 y un 7,8% en peso de molibdeno, entre un 3,5% en peso y un 6,0% en peso de cobre, hasta un 3,0% en peso de hierro, entre un 0,3 y un 1,0% en peso de manganeso, entre un 0,1 y un 0,5% en peso de aluminio, entre un 0,1 y un 0,8% en peso de silicio, entre un 0,01 y un 0,11% en peso de carbono, hasta…

(17/12/2014) Un método de producir un componente de caldera hecho de una superaleación de base níquel, superaleación de base níquel que consta de, en peso: no más de 0'2% de C, no más de 0'5% de Si, no más de 0'5% de Mn, 10 a 24% de Cr, al menos uno de Mo y W en una cantidad en términos de una ecuación de "Mo + 0'5W" ≥ 5 a 17%, 0'5 a 2'0 de Al, 1'0 a 3'0% de Ti, no más de 10% de Fe, al menos uno de B y Zr en cantidades de hasta 0'02% excluido cero de B y de hasta 0'2% excluido cero de Zr, opcionalmente no más de 0'05% de P, opcionalmente no más de 0'01% de S, opcionalmente no más de 0'01% de Mg, opcionalmente no más de 0'01% de Ca, opcionalmente no más de 0'02% de O, opcionalmente no más de 0'05% de N, opcionalmente no más de…

(28/05/2014) Un proceso para el temple de una aleación endurecible por precipitación según el cual la aleación se enfría de una temperatura de recocido por solubilización a una temperatura de temple final, en donde el proceso consiste en permitir que la temperatura de la aleación se estabilice a una primera temperatura de estabilización que es inferior a la temperatura de recocido por solubilización y 56 °C o menos superior a la temperatura de solvus antes de templar rápidamente la aleación, según el cual se templa una sección de la aleación que tiene un calibre mínimo de 7, 6 cm por lo menos.

(06/11/2013) Procedimiento de tratamiento térmico para una súper-aleación a base de níquel para la producción decomponentes monocristalinos o componentes solidificados de forma orientada con una composición química queposibilita un recocido en disolución en sí completo a una temperatura T1, en donde la aleación - en una primera etapa es recocida en disolución sólo en parte de forma controlada a una temperatura T2

(21/10/2013) Superaleación a base de níquel de composición siguiente, estando las concentraciones de los diversos elementos expresadas en porcentajes de ponderación: - 1,3% ≤Al ≤2,8%; - trazas ≤Co ≤11 %; - 14% ≤Cr ≤17 %; - trazas ≤Fe ≤12 %; - 2% ≤Mo ≤5%; - 0,5% ≤Nb + Ta ≤2,5 %; - 2,5% ≤Ti ≤4,5%; - 1% ≤W ≤4%; - 0,0030% ≤B ≤0,030%; - trazas ≤C ≤0,1 %; - 0,01% ≤Zr ≤0,06%; estando el resto constituido por níquel e impurezas resultantes de la elaboración, y de modo que la composición satisface las ecuaciones siguientes en las cuales las concentraciones se expresan en porcentajes…

(27/06/2013) Un método de conformación de un componente de chapa de aleación de Al quecomprende: (i) calentar una chapa en bruto de aleación de Al hasta su temperatura detratamiento térmico en solución en una estación de calentamiento y, en casode aleaciones que no se encuentren en un revenido con endurecimiento porenvejecimiento previo, mantener la temperatura de SHT hasta que secomplete el tratamiento térmico en solución, (ii) transferir la chapa en bruto a un conjunto de moldes fríos e iniciar laconformación en el plazo de segundos a partir de la extracción de laestación de calentamiento de forma que se minimice la pérdida de calor de lachapa en bruto, (iii) cerrar los moldes fríos para conformar la chapa en bruto…

(28/05/2013) Procedimiento para la producción de una unión por soldadura en un material de base tomado de la clase demateriales de los aceros aleados con Ni tenaces en frío con unos materiales aditivos de soldadura, siendoincorporado mediante soldadura un material de soldadura y siendo restringido el material de soldadura por losvalores límites 0 % ≤ equivalente de cromo ≤ 3 % y 2,5 % ≤ equivalente de níquel ≤ 17,5 %, realizándose ademásque - el aditivo de soldadura se diferencia del material de base en lo que se refiere al equivalente de cromo segúnla fórmula de cálculo Cr + Mo + 1,5 Si + 0,5 Nb en a lo sumo ± 1 % y en lo que se refiere…

(11/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , y en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen…

(10/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen por precipitación y en estado recocido…

(16/05/2004) Dispositivo médico implantable que comprende una parte de aleación con memoria de forma (SMA) de nitinol, que tiene un estado austenítico y un estado martensítico, pudiéndose transformar la SMA desde un estado martensítico a un estado austenítico mediante una transformación austenítica, que se produce dentro de una gama de temperaturas comprendida entre As, temperatura inicial de la transformación austenítica, y Af, temperatura final de la transformación austenítica, y que puede transformarse pasando de un estado austenítico a un estado martensítico por medio de una transformación martensítica que se produce a una gama de temperatura inferior a la temperatura normal…