SISTEMA DE SUJECIÓN DE ALTA TEMPERATURA.

ANTECEDENTES DE LA INVENCION 1. Campo De la Invención: La presente invención se refiere a un sistema de sujeción con pernos o tornillos para mantener una fuerza de sujeción entre las partes empernadas o atornilladas mientras se opera a una temperatura de 427 o C a 649 o C y, más particularmente, a una construcción de sujetador que proporciona un coeficiente de dilatación térmica similar al coeficiente de dilatación térmica de las partes empernadas para reducir al mínimo los cambios dimensionales diferenciales debidos a las variaciones de temperatura y que proporciona a una porción de vástago del sujetador un límite elástico suficientemente grande para mantener una fuerza de sujeción entre las partes empernadas a través de un margen de temperaturas comprendido entre la temperatura ambiente y la temperatura de funcionamiento. 2. Descripción de la Técnica Anterior: La presente invención está dirigida a resolver problemas complejos que implican sistema de sujeción con pernos que se requiere que operen a temperaturas elevadas durante un dilatado tiempo de funcionamiento. Los sistemas de sujeción con pernos convencionales utilizados para formar juntas a elevada temperatura, usados particularmente en turbinas de vapor y juntas similares, tienen la fuerte desventaja de que resultan considerablemente más débiles cuando aumenta la temperatura de funcionamiento. En un tal sistema es necesario que los componentes sean diseñados para sujetar firmemente la junta sin dañar la parte más costosa, la pieza colada principal de la turbina. En algunos casos la parte sujeta puede ser un cuerpo de válvula costoso o cualquier otro componente. Aunque la presente invención no está limitada de ese modo, un sistema de sujeción con pernos para una envuelta principal de turbina de vapor ha sido elegido para la finalidad de explicar la presente invención. A elevadas temperaturas del orden de 427 o C a 649 o C, las partes de sujeción con pernos, normalmente espárragos sometidos a tracción en un orificio roscado con estrechamiento progresivo, fallan con frecuencia debido a una selección inapropiada del material del espárrago. Los espárragos blandos o recocidos se alargan y se aflojan. Ocurren otros problemas debido a que el espárrago es sometido a una dilatación diferencial que hace que la parte sujeta se afloje cuando el espárrago se dilata más rápidamente que la parte sujeta y, similarmente, el espárrago resulta tensado en exceso cuando dicha dilatación es más lenta que en la parte sujeta. En esta última circunstancia los espárragos convencionales se alargan permanentemente bajo al fuerza de sujeción debido a que la fuerza es demasiado grande. A modo de un ejemplo detallado de tales problemas de sujeción con pernos, es el empernado de una envuelta hendida o dividida de una turbina de vapor. La envuelta, en la zona situada alrededor de la entrada de vapor, alcanza normalmente una temperatura de 538 o C a 566 o C. La envuelta de la turbina es usualmente pesada, con un espesor de pared que está comprendido entre 5,1 y 20,3 cm, formada mediante colada de acero al cromo molibdeno vanadio. Este acero fundido es relativamente fuerte a 538 o C en comparación con otros materiales de colada de bajo costo. Relativamente fuerte significa que a 538 o C se ablandará hasta menos de una resistencia a la fluencia, o a la deformación permanente bajo tracción, de 69 MPa, mientras que otras piezas coladas de bajo costo se ablandan hasta una resistencia a la fluencia de 13,8 34,5 MPa a 538 o C. La mayoría de los materiales de colada comienzan a una resistencia a la deformación de 276 MPa a 414 MPa aproximadamente cuando están fríos. Las turbinas de vapor tienen que resistir no sólo elevadas temperaturas, sino también elevadas presiones. Las elevadas temperaturas, elevadas presiones y materiales relativamente blandos exigen que las piezas coladas estén hechas de paredes muy gruesas. Cuanto mayor es la turbina más gruesa es la pared. Puesto que un alojamiento de turbina está dividido a lo largo de su eje, las dos mitades tienen que ser empernadas o atornilladas conjuntamente. En turbinas grandes los pernos o tornillos pueden ser tan grandes como de 15,2 cm de diámetro. En turbinas pequeñas los pernos pueden tener un diámetro de 5,1 cm. En muchos casos los pernos están hechos a partir de un material similar al material del alojamiento, lo que permite, a su vez, que tanto el perno como el alojamiento se dilaten a la misma velocidad a medida que se eleva la temperatura. Esta ha sido la práctica durante muchos años cuando la envuelta de acero al cromo molibdeno vanadio se atornillaba conjuntamente con pernos de acero al cromo molibdeno vanadio. Por diseño, la sección transversal combinada de los pernos de acero al cromo molibdeno vanadio es menor que la sección transversal del alojamiento colado. Después de un cierto tiempo, los pernos se aflojan hasta un punto en que ya no sujetan las dos piezas coladas lo suficiente para hacer que la turbina no pierna vapor. Los diseñadores de turbinas intentan estimar el tiempo en que los pernos se aflojan lo suficiente para causar fugas. Se consideró usualmente un periodo de cinco años el espacio de tiempo antes de que se produzcan fugas y corresponde a la revisión programada de la turbina. Sin embargo, el periodo de tiempo estimado no siempre era exacto. Actualmente, los operarios prefieren extender el tiempo entre revisiones y elevar también la temperatura de funcionamiento hasta en 10 o C para mejorar la eficacia. Para solucionar los anteriores problemas, los diseñadores y operadores de turbinas intentaron mejorar el rendimiento utilizando materiales sustitutos de sujeción con pernos. Algo del rendimiento mejorado fue obtenido por la adición de elementos traza tales como boro al acero básico al cromo molibdeno vanadio, pero las mejoras obtenidas no fueron suficientes. Muchos materiales sustitutos eran suficientemente fuertes para funcionar a las 2 elevadas temperaturas requeridas, pero el coeficiente de dilatación del material de sujeción con pernos no concordaba con el material de la pieza colada de acero. Muchos aceros inoxidables resistentes al calor se dilatan a una velocidad rápida que originaba una reducción y, en circunstancias extremas, una pérdida real de la fuerza de sujeción proporcionada por el proceso de apriete cuando se alcanza la temperatura de funcionamiento de la turbina. El siguiente ejemplo demuestra el problema encontrado debido a la dilatación diferencial a elevada temperatura entre el material de sujeción con pernos y la envuelta de la turbina: Ejemplo: ES 2 367 346 T3 Coeficiente de dilatación térmica (alojamiento de la turbina) 14,2 x 10 -6 m/m· o C. Espesor de brida del alojamiento 25,4 cm Temperatura de funcionamiento temperatura ambiente 538 21 = 517 o C Dilatación de brida: 14,2 x 10 -6 m/m · o C x 0,254 m x 517 o C = 1,85 mm Coeficiente de dilatación (perno A286 a temp. elevada) 17,6 x 10 -6 m/m· o C Dilatación del perno 17,6 x 10 -6 m/m o C x 0,254 m x 517 o C = 2,31 mm Diferencia de dilatación 2,31 mm 1,85 mm = 0,46 mm Este ejemplo demuestra que la dilatación del perno excede a la dilatación de la brida en 0,46 mm. El hecho de tensar el perno para crear una carga previa no resolverá el problema. La dilatación del perno debido a la caga previa, a la temperatura ambiente, produce un alargamiento de acuerdo con la Ley de Hook: longitud del perno 25,4 cm tensión o esfuerzo del perno a tracción 310 MPa módulo de elasticidad 206843 MPa dilatación del perno l = 0,254 m x 310 MPa / 206843 MPa = 0,38 mm El perno fue alargado 0,38 mm por la tensión que causa la carga previa, pero el perno fue dilatado 0,46 mm debido a la dilatación térmica desde 21 o C a 538 o c. De ese modo el perno está ahora flojo en 0,08 mm, lo que no es evidentemente una solución viable en funcionamiento. Se ha visto que es inapropiado otro material de sujeción con pernos y que es un acero inoxidable martensítico de la serie 400. La adición de vanadio a la aleación básica crea una aleación con aproximadamente el doble de resistencia a temperaturas elevadas en comparación con el material de sujeción con pernos al cromo molibdeno vanadio. El acero inoxidable mejorado de la serie 400 tiene una designación AISI de 422 y es conocido en la industria como acero al 12% de cromo. Este acero al cromo utilizado como un material de sujeción con pernos en el Ejemplo 1, que tiene un coeficiente de dilatación térmica de 11,5 x 10 -6 m/m · o C da lugar a la dilatación del perno de 0,254 m en 11,5 ·10 -6 m/m · o C x 0,254 m x 517 o = 1,5 mm. La dilatación de las bridas del alojamiento es de 1,85 mm y por lo tanto el perno debe alargarse 0,355 mm en exceso de los 0,38 mm resultantes del proceso de apriete. El alargamiento total es ahora 0,38 mm + 0,355 mm = 0,74 mm. Utilizando la ley de Hook, la tensión en el perno sería ahora: 0,74... [Seguir leyendo]

1. Un aparato (16) de sujeción con pernos para mantener una fuerza de sujeción entre partes empernadas (12, 14) mientras funcionan a una temperatura de 427 o C a 649 o C, incluyendo dicho aparato la combinación de: un vástago alargado (20, 20A, 18B) de sujetador que tiene un coeficiente de dilatación térmica similar al coeficiente de dilatación térmica de dichas partes empernadas (12, 14) para reducir al mínimo los cambios dimensionales diferenciales debidos a variaciones de temperatura, teniendo dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) un límite elástico de al menos 745 MPa a 538 o C para mantener la fuerza de sujeción entre tales partes empernadas (12, 14) a través de un intervalo de temperaturas comprendido entre la temperatura ambiente y una temperatura de funcionamiento de entre 427 o C y 649 o C, teniendo el citado vástago (20, 20A, 18B) del sujetador una resistencia a la fluencia al menos cuatro veces mayor que la resistencia a la fluencia de dichas partes empernadas (12, 14) a dicha temperatura de funcionamiento; un conectador (24, 22A, 22B, 22) en un extremo del citado vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador para unirse mecánicamente con una de dichas partes empernadas; una brida (28, 70) de generación de tensión conectada a una parte extrema de dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador que es opuesta al extremo que tiene dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) para tensar el citado vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador; y un miembro (30, 64) de transferencia de carga que tiene un área de transferencia de carga para transferir dicha tensión desde la brida (28) de generación de tensión a una de las citadas partes empernadas (12, 14), en el que dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador tiene un diámetro reducido a lo largo de la longitud del mismo que forman un área de cizalladura para permitir el alargamiento del vástago (20, 20A, 18B) bajo condiciones de carga variables impuestas por dilatación térmica en todo un intervalo de temperaturas comprendido entre la temperatura ambiente y una temperatura de funcionamiento de entre 427 o C y 649 o C de tal manera que la relación de la citada área de transferencia de carga al área en sección transversal de dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador en su extremo de diámetro reducido es de aproximadamente 3,79. 2. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) incluye una parte extrema roscada en el citado vástago (20, 20A, 18B) acoplada de manera roscada a una de las citadas partes empernadas (12, 14), y en el que la citada área de cizalladura de dicho vástago es para evitar el desprendimiento de los hilos de rosca de la citada parte extrema roscada. 3. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) incluye un manguito roscado (54) de diámetro grande, resistente al calor, que interconecta de manera roscada dicho vástago alargado roscado (20, 20A, 18B) y una de las citadas partes empernadas (12, 14) para impedir el desprendimiento de los hilos de rosca de la citada parte empernada. 4. El aparato de acuerdo con la reivindicación 3, en el que dicho manguito roscado (54) resistente al calor define un coeficiente de dilatación térmica mayor que el coeficiente de dilatación térmica tanto de dicho vástago de sujetador como de las citadas partes empernadas para proporcionar un paso de rosca diferencial a la conexión roscada entre dicho manguito roscado resistente al calor y dicho vástago de sujetador alargado a la citada temperatura de funcionamiento, por lo que las concentraciones de tensión se desplazan a lo largo de dicho manguito roscado resistente al calor desde un lugar próximo a una línea de separación entre tales partes empernadas hasta un lugar más distante de ellas que contiene un extremo terminal del citado manguito roscado resistente al calor. 5. El aparato de acuerdo con la reivindicación 3, en el que dicho manguito roscado (54) resistente al calor define un diámetro interno de paso de rosca que corresponde esencialmente al diámetro de dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador. 6. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye además una pluralidad de pernos de gato (34) en orificios roscados en lugares separados en torno a la periferia exterior de la citada brida (28, 70) de generación de tensión, recibiendo par de torsión dichos pernos de gato separadamente para tensar dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador entre dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) y la citada brida (28, 70) de generación de tensión a través de la aplicación de par de torsión a los citados pernos de gato (34). 7. El aparato de acuerdo con la reivindicación 6, que incluye además una tapa (38) que tiene al menos una cavidad (42) para recibir partes de la citada pluralidad de pernos de gato (34) que sobresalen de dicha brida (28, 70) de sujetador alargada, y un sujetador (40) para asegurar la citada tapa (38) a la citada brida de sujetador alargada (28, 70). 9 ES 2 367 346 T3 8. El aparato de la reivindicación 6, en el que dicho miembro de transferencia de carga (30, 64) incluye una arandela endurecida (30) en una relación de transmisión de fuerza entre una de tales partes empernadas y partes extremas de la citada pluralidad de pernos de gato (34) que sobresalen de la citada brida (28, 70) de generación de tensión. 9. El aparato de acuerdo con la reivindicación 6, en el que la ciada brida (28, 70) de generación de tensión incluye un anillo circular que tiene una abertura central roscada para acoplamiento roscado con hilos de rosca en una parte extrema del citado vástago de sujetador alargado. 10. El aparato de acuerdo con la reivindicación 6, en el que dicho miembro de transferencia de carga (30, 64) incluye un separador que tiene una parte de anillo circular (66) con una brida anular (68) que sobresale desde una cara lateral de la parte de anillo circular (66), extendiéndose la brida anular (68) entre una abertura en una de las citadas partes empernadas (12, 14) y próxima a dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador para soportar la pared de abertura en la parte empernada mientras la parte de anillo circular (66) está en relación de transmisión de fuerza entre la parte empernada que tiene la abertura y partes extremas de la citada pluralidad de pernos de gato (34) que sobresalen de la citada brida (28, 70) de generación de tensión. 11. El aparato de acuerdo con la reivindicación 10, en el que dicho vástago alargado (20A, 18B) del sujetador incluye una cara anular de apoyo de carga en contacto de transmisión de carga con una abertura anular en la citada parte de anillo circular (66) para evitar la deformación de la citada pared de abertura (60) en la parte empernada. 12. El aparato de acuerdo con la reivindicación 11, en el que dicha cara anular de apoyo de carga está definida por un diámetro mayor que el diámetro de una pare restante del citado sujetador o vástago alargado que se extiende hasta la segunda de las citadas partes empernadas. 13. El aparato de acuerdo con la reivindicación 12, en el que la citada brida de generación de tensión incluye un anillo circular que tiene una abertura central roscada para acoplamiento roscado con hilos de rosca de una parte extrema del ciado vástago alargado (20A, 18B) del sujetador. 14. El aparato de acuerdo con la reivindicación 12, en el que dicha brida (70) de generación de tensión es enteriza con el citado vástago alargado (20A) del sujetador. 15. El aparato de acuerdo con la reivindicación 9, en el que dicho anillo circular tiene un coeficiente de dilatación térmica mayor que el coeficiente de dilatación del citado vástago (20, 20A, 18B) del sujetador y las citadas partes empernadas (12, 14) para proporcionar un paso de rosca diferencial a la conexión roscada (48) entre dicho anillo circular y el citado vástago del sujetador a la citada temperatura de funcionamiento, por lo que las concentraciones de tensiones se desplazan a lo largo del citado anillo circular desde un lugar próximo a tales partes empernadas hasta un lugar más distante de ellas. 16. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho conectador (20) incluye una interconexión roscada entre dicho vástago alargado roscado y una de tales partes empernadas, y en el que dicho conectador incluye además una rosca (48) en estrechamiento progresivo que tiene un diámetro máximo en la parte extrema terminal del citado conectador (20) para proporcionar un paso de rosca diferencial a la conexión roscada entre dicho vástago alargado (20) del sujetador y la citada una de tales partes empernadas a la citada temperatura de funcionamiento, por lo que las concentraciones de tensiones se desplazan a lo largo de dicho conectador desde un lugar próximo a dichas partes empernadas hasta un lugar de dicho diámetro máximo de la pared de rosca en estrechamiento, distante de ellas. 17. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho conectador (20) incluye una interconexión roscada entre dicho vástago roscado alargado y una de tales partes empernadas, y en el que dicho conectador (20) incluye además una pared en forma de cono truncado (46) que forma una cavidad hueca que tiene diámetro máximo en la parte extrema terminal del citado conectador para incrementar la elasticidad de la conexión roscada entre dicho vástago de sujetador alargado y la citada una de las partes empernadas a la citada temperatura de funcionamiento, por lo que las concentraciones de tensiones se desplazan a lo largo de dicho conectador desde un lugar próximo a dichas partes empernadas hasta un lugar de dicho diámetro máximo de la citada pared en forma de cono truncado más distante de ellas. 18. l aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho miembro de transferencia de carga (30, 64) incluye un separador que tiene una parte de anillo circular (66) con una brida anular (68) que sobresale de una cara lateral de la parte de anillo circular (66), extendiéndose la brida anular (68) entre una abertura en una de las citadas partes empernadas y dicho vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador para soportar la pared de abertura en la parte empernada mientras la parte de anillo circular está en relación de transmisión de fuerza entre la parte empernada que tiene la abertura y la citada brida (28, 70) de generación de tensión. ES 2 367 346 T3 19. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, que incluye además paredes (32) de cavidad que se extienden a lo largo de la longitud interna del citado vástago alargado (10, 20A, 18B) del sujetador, apropiada para recibir un elemento de calentador para comunicar alargamiento térmico al citado vástago alargado (20, 20A, 18B) del sujetador y aliviar la tensión entre dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) y la citada brida (28, 70) de generación de tensión. 20. El aparato de acuerdo con la reivindicación 1, en el que dicho conectador (22B) incluye un miembro de tuerca (74) acoplado de manera roscada con dicho vástago alargado (18B) del sujetador. 21. El aparato de acuerdo con la reivindicación 20, en el que dicho miembro de tuerca (74) incluye una parte inferior ampliada (76) para contacto con el citado miembro (64) de transferencia de carga y una parte extrema de tuerca (78) de diámetro reducido en comparación con el diámetro de la citada parte inferior ampliada (76). 22. El aparato de acuerdo con la reivindicación 20, que incluye además un segundo separador (64) que tiene una parte de anillo circular (68) con una brida anular (66) que sobresale de una cara lateral de la parte de anillo circular (68), extendiéndose la brida anular (66) entre una abertura de una segunda de las citadas partes empernadas y dicho vástago alargado (18B) del sujetador para soportar la pared de abertura en la parte empernada mientras la parte de anillo circular está en una relación de transmisión de fuerza entre la parte empernada que tiene la abertura y el citado miembro de tuerca (28). 23. Un método para mantener una fuerza de sujeción entre partes empernadas (12, 14) mientras funcionan a una temperatura de 427 o C a 649 o C, incluyendo dicho método los pasos de: - seleccionar un aparato (16) de empernar que comprende un vástago alargado (20, 20A, 18B) que tiene: - un coeficiente de dilatación térmica similar al coeficiente de dilatación térmica de dichas partes empernadas (12, 14) para reducir al mínimo los cambios dimensionales diferenciales debidos a variaciones de temperatura; - un límite elástico de al menos 745 MPa a 538 o C para mantener una fuerza de sujeción entre dichas pares empernadas (12, 14) en todo un intervalo de temperaturas comprendido entre la temperatura ambiente y una temperatura de funcionamiento de entre 427 o C y 649 o C; - una resistencia a la fluencia al menos 4 veces mayor que la resistencia a la fluencia de dichas partes empernadas a la citada temperatura de funcionamiento, y - un diámetro reducido a lo largo de la longitud del mismo que forma un área de cizalladura, comprendiendo además del aparato de empernar (16) un conectador (24, 22A, 22B, 22) en un extremo del vástago (20, 20A, 18B) para unirse mecánicamente con una de las citadas partes empernadas; una brida (28, 70) de generación de tensión conectada a una parte extrema del vástago (20, 20A, 18B) que está opuesta al extremo que tiene dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) para tensar el citado vástago (20, 20A, 18B), y un miembro de transferencia de carga (30, 64) que tiene un área de apoyo de carga para transferir dicha tensión desde la citada brida (28, 70) de generación de tensión hasta una de las citadas partes empernadas (12, 14), en el que el aparato de empernar (16) proporciona una relación de la citada área de transferencia de carga al área de sección transversal del vástago (20, 20A, 18B), en su extremo de diámetro reducido, de aproximadamente 3,79, para evitar el desprendimiento de hilos de rosca durante el servicio a elevada temperatura; - instalar el aparato de empernar seleccionado (16) para unir mecánicamente dichas partes empernadas (12, 14); y - hacer funcionar la brida (28, 70) de generación de tensión esencialmente a una temperatura ambiente para tensar el vástago (20, 20A, 18B) eficazmente dentro de límites elásticos del mismo para mantener dicha fuerza de sujeción a la temperatura de funcionamiento de entre 427 o C y 649 o C. 24. El método de acuerdo con la reivindicación 23, que incluye el paso adicional de proporcionar un sujetador que tiene una rosca ligeramente en estrechamiento (48) con un diámetro máximo de la misma en una parte extrema terminal del sujetador para crear un paso de rosca diferencial entre el citado sujetador alargado y dicha una de tales partes empernadas, con lo que las concentraciones de tensiones se desplazan a lo largo del citado conectador desde un lugar próximo a la parte de vástago (20) del sujetador hasta el lugar de dicho diámetro máximo de la rosca en estrechamiento del sujetador, proporcionando además dicho sujetador una cavidad hueca que tiene una forma de pared cónica truncada (46) con el diámetro máximo de 11 ES 2 367 346 T3 la misma en la pare extrema terminal del sujetador para proporcionar elasticidad para contribuir más uniformemente al contacto tensado entre roscas macho y hembra. 25. El método de acuerdo con la reivindicación 23, que incluye además el paso de calentar una cavidad interna (32) que se extiende a través del citado generador de tensión y a lo largo de al menos una parte de la 5 citada parte de vástago para aliviar la citada fuerza de sujeción para retirar la brida (28, 70) de generación de tensón de dichas partes empernadas (12, 14). 26. El método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 23 a 25, en el que el citado paso de hacer funcionar el generador de tensión incluye aplicar par de torsión de pernos de gato (34) en acoplamiento roscado con el citado generador de tensión (28, 70) en lugares separados en torno a una parte de periferia 10 exterior del generador de tensión. 27. El método de acuerdo con las reivindicaciones 23 ó 25, en el que el generador de tensión seleccionado (28, 70) es un anillo circular con una abertura central roscada acoplable con hilos de rosca de una parte extrema (24) de la citada parte de vástago (20, 20A, 18B) y pernos de gato (34) en acoplamiento roscado con el citado anillo circular. 15 28. El método de acuerdo con una cualquiera de las reivindicaciones 23 a 25, en el que el paso de seleccionar incluye proporcionar un manguito roscado (54) resistente al calor con un coeficiente de dilatación mayor que el coeficiente de dilatación térmica de la citada parte de vástago (20, 20A, 18B), incluyendo el citado paso de instalar utilizar dicho manguito roscado (54) resistente al calor para interconectar dicho conectador (24, 22A, 22B, 22) con una de las citadas partes empernadas (12, 14). 20 29. El método de acuerdo con una cualquiera d las reivindicaciones 23 a 25, que incluye además el paso de instalar un soporte anular (64) entre una abertura de una de las pares empernadas (12, 14) y la citada parte de vástago (20, 20A, 18B) para soportar una pared anular de la abertura contra la deformación. 12 ES 2 367 346 T3 13 ES 2 367 346 T3 14 ES 2 367 346 T3 ES 2 367 346 T3 16 ES 2 367 346 T3 17