PROCESO PARA PREPARAR PRODUCTOS POLIOLEFÍNICOS.

REFERENCIA CRUZADA A SOLICITUDES RELACIONADAS Esta solicitud es una continuación en parte de la solicitud provisional Serie nº 60/154.263, presentada el 16 de septiembre de 1999, en trámite junto con la presente, de la solicitud provisional Serie nº 60/160.357, presentada el 19 de octubre de 1999, en trámite junto con la presente, y de la solicitud de utilidad Serie nº 09/515.790, presentada el 29 de febrero de 2000, en trámite junto con la presente. ANTECEDENTES DE LA INVENCIÓN Campo de la invención La presente invención se refiere a polimerización de olefinas y a la preparación de productos poliolefínicos. En particular, la presente invención se refiere a la preparación de una variedad de productos poliolefínicos usando un proceso de polimerización en fase líquida. A este último respecto, la invención se refiere a un nuevo proceso en fase líquida para la polimerización de olefinas usando un catalizador modificado de BF3, que se estabiliza con un agente complejante. Antecedentes de la técnica anterior ES 2 365 799 T3 La polimerización de olefinas usando catalizadores de tipo Friedel-Crafts, incluyendo BF3, es un procedimiento generalmente conocido. El grado de polimerización de los productos obtenidos varía según cuáles de las diversas técnicas de polimerización conocidas se usen. A este último respecto, se entenderá que el peso molecular del producto polimérico está directamente relacionado con el grado de polimerización, y que el grado de polimerización se puede manipular manipulando parámetros del proceso para producir una variedad de productos que tengan pesos moleculares medios deseados respectivos. Hablando de forma general, debido a la naturaleza y mecánica del proceso de polimerización olefínica, un producto poliolefínico tiene un único enlace doble que queda en cada molécula al final del proceso de polimerización. La posición de este doble enlace que queda es a menudo una característica importante del producto. Por ejemplo, se sabe que las moléculas de poliisobutileno (PIB), en las que el doble enlace que queda está en una posición terminal (vinilidénica), son más reactivos que las moléculas de PIB en las que el doble enlace que queda es interno, esto es, no está en una posición terminal. Un producto de PIB en el que al menos 50% de los dobles enlaces está en una posición terminal se pueden denominar a menudo como PIB muy vinilidénico o muy reactivo. El grado en el cual un producto poliolefínico tiene dobles enlaces terminales también se puede manipular mediante manipulación de los parámetros del proceso. Los procesos actuales para la oligomerización de olefinas emplean a menudo sistemas de BF3/cocatalizador en los que el BF3 está complejado con un cocatalizador. Esto se hace por una variedad de razones que son bien conocidas por los expertos en el campo de la polimerización de olefinas. Por ejemplo, y como se explica en la patente de los Estados Unidos nº 5.408.018, un catalizador de BF3 complejado puede ser útil para manipular e intentar balancear el peso molecular, el contenido de vinilideno y la polidispersidad de PIB. A menudo, el cocatalizador es propanol o un alcohol superior, y tales sistemas cocatalíticos se usan independientemente de si el producto deseado es una polialfa-olefina o una poliolefina interna. Sin embargo, el uso de alcoholes que tengan átomos de hidrógeno beta en tales complejos cocatalíticos es problemático, debido a que, con el tiempo, el BF3 tiende a atacar los átomos de hidrógeno beta. Esto conduce a la descomposición del alcohol, con lo que el catalizador se hace inefectivo. De este modo, el complejo cocatalítico es inestable y a menudo tiene un período de caducidad muy corto. Para resolver este problema, muchos procesos actuales emplean un procedimiento en el que el complejo cocatalítico se prepara in situ mezclando el alcohol y BF3 gaseoso inmediatamente antes de la introducción del complejo cocatalítico en un reactor. Además, no es inhabitual al llevar a cabo los procesos que emplean tales sistemas cocatalíticos usar un exceso de alcohol y rociar BF3 gaseoso en la masa de reacción en varios puntos aguas abajo, para reponer la actividad catalítica. Tal metodología implica una reacción trifásica y la necesidad de usar un reactor de tanque agitado, para proporcionar medios para dispersar BF3 gaseoso en la masa de reacción. Estos procesos usan reactores discontinuos, o un conjunto de reactores de tanque continuamente agitado, en serie, para proporcionar tanto una capacidad de manipulación del gas como para satisfacer la necesidad de una configuración de reactor de flujo pistón. También se sabe que las alfa-olefinas, particularmente PIB, se pueden fabricar en al menos dos grados diferentes con contenido normal de vinilideno, y con contenido elevado de vinilideno. Convencionalmente, estos dos grados de producto se han obtenido mediante procesos diferentes, pero ambos usan a menudo y normalmente una carga de alimentación diluida, en la que la concentración de PIB puede oscilar de 40-60% en peso. Más recientemente se ha observado que al menos el PIB con contenido elevado de vinilideno se puede producir usando una carga de 2 ES 2 365 799 T3 alimentación concentrada que tiene un contenido de isobutileno de 90% en peso o más. Los hidrocarburos no reactivos, tales como isobutano, n-butano y/u otros alcanos inferiores, presentes normalmente en las fracciones del petróleo, también se pueden incluir como diluyentes en la carga de alimentación. La carga de alimentación también puede contener a menudo cantidades pequeñas de otros hidrocarburos insaturados, tales como 1-buteno y 2buteno. El PIB de grado normal puede oscilar en peso molecular de 500 a 1.000.000 o más, y se prepara generalmente en un proceso discontinuo a baja temperatura, algunas veces tan baja como -50 a -70ºC. Como catalizadores, se usan AlCl3, RAlCl2 o R2AlCl. El catalizador no se elimina totalmente del producto de PIB final. El peso molecular se puede controlar mediante la temperatura, puesto que el peso molecular del producto varía inversamente con la temperatura. Es decir, mayores temperaturas dan menores pesos moleculares. A menudo, los tiempos de reacción son del orden de horas. El producto polimérico deseado tiene un único doble enlace por molécula, y los dobles enlaces son mayoritariamente internos. Hablando de forma general, al menos alrededor de 90% de los dobles enlaces son internos, y menos de 10% de los dobles enlaces están en una posición terminal. Incluso aunque se cree que la formación de dobles enlaces terminales está cinéticamente favorecida, los tiempos de reacción prolongados y el hecho de que el catalizador no se elimina totalmente favorecen ambos la transposición de la molécula, de manera que se forman isómeros con dobles enlaces internos termodinámicamente más favorecidos. El PIB normal se puede usar como un modificador de la viscosidad, particularmente en aceites lubricantes, como espesante, y como espesante para películas plásticas y adhesivos. PIB también se puede funcionalizar para producir intermedios para la fabricación de detergentes y dispersantes para combustibles y aceites lubricantes. El PIB con contenido elevado de vinilideno, un producto relativamente nuevo en el mercado, se caracteriza por un gran porcentaje de enlaces dobles terminales, típicamente mayor que 70%, y preferiblemente mayor que 80%. Esto proporciona un producto más reactivo, en comparación con PIB con contenido normal de vinilideno, y por tanto este producto también se denomina como PIB muy reactivo. Las expresiones muy reactivo (HR-PIB) y con contenido elevado de vinilideno (HV-PIB) son sinónimas. Los procesos básicos para producir HVB-PIB incluyen todos un sistema de reactor, que emplea BF3 y/o catalizadores de BF3 modificados, de manera que el tiempo de reacción se puede controlar estrechamente, y el catalizador se puede neutralizar inmediatamente una vez que se ha formado el producto deseado. Puesto que la formación del doble enlace terminal está cinéticamente favorecida, tiempos de reacción cortos favorecen niveles elevados de vinilideno. La reacción se paraliza, habitualmente con una disolución básica acuosa, tal como, por ejemplo, NH4OH, antes de que pueda tener lugar la isomerización significativa en dobles enlaces internos. Los pesos moleculares son relativamente bajos. HV-PIB, que tiene un peso molecular medio de alrededor de 950-1050, es el producto más habitual. Las conversiones, basadas en isobutileno, se mantienen a 75-85%, puesto que los intentos por conducir a la reacción a conversiones superiores reduce el contenido de vinilideno a través de la isomerización. Las patentes U.S. previas n os 4.152.499, fechada el 1 de mayo de 1979, 4.605.808, fechada el 12 de agosto de 1986, 5.068.490, fechada el 26 de noviembre de 1991, 5.191.044, fechada el 2 de marzo de 1993, 5.286.823, fechada... [Seguir leyendo]

1. Un proceso de polimerización en fase líquida para preparar poliisobutileno muy reactivo, de bajo peso molecular, comprendiendo dicho proceso: proporcionar una carga de alimentación que comprende isobutileno; proporcionar una composición catalítica que comprende un complejo de BF3 y un alcohol primario de C1 a C8; introducir dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica en una mezcla de reacción residual en una zona de reacción; entremezclar íntimamente dicha mezcla de reacción residual, dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica para presentar una mezcla de reacción íntimamente entremezclada en dicha zona de reacción; mantener la mezcla de reacción íntimamente entremezclada en su condición de entremezclamiento íntimo, y mantenerla a una temperatura de al menos alrededor de 0ºC mientras que la misma está en dicha zona de reacción, para provocar de ese modo que el isobutileno en ella sufra polimerización para formar dicho poliisobutileno; extraer una corriente de producto que comprende poliisobutileno muy reactivo de bajo peso molecular procedente de dicha zona de reacción; y controlar la introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona de reacción y la extracción de dicha corriente de producto de la zona de reacción de manera que el tiempo de residencia del isobutileno que sufre polimerización en la zona de reacción es menor que 4 minutos. 2. Un proceso de polimerización en fase líquida como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho poliisobutileno tiene un peso molecular medio en el intervalo de alrededor de 500 a alrededor de 5000 y un contenido de vinilideno de al menos 70%, dicha composición catalítica comprende un complejo de BF3 y un alcohol primario de C1 a C8, en el que la relación de dicho BF3 a dicho alcohol en dicho complejo está en el intervalo de alrededor de 0,5:1 a alrededor de 1:1, y la cantidad de complejo catalítico introducido en dicha zona de reacción se controla de manera que se introduzcan alrededor de 0,1 a alrededor de 10 milimoles de BF3 por cada mol de isobutileno introducido en dicha carga de alimentación. 3. Un proceso de polimerización en fase líquida como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho poliisobutileno tiene un peso molecular medio en el intervalo de alrededor de 950 a alrededor de 1050, una polidispersidad en el intervalo de alrededor de 1,3 a 1,5, y un contenido de vinilideno de al menos alrededor de 80%, dicha carga de alimentación comprende al menos alrededor de 40% en peso de isobutileno, dicha composición catalítica comprende un complejo de BF3 y metanol en el que la relación de dicho BF3 a dicho metanol está en el intervalo de alrededor de 0,5:1 a alrededor de 1:1, la cantidad de complejo catalítico introducido en dicha zona de reacción se controla de manera que se introducen alrededor de 0,5 a alrededor de 2 milimoles de BF3 por cada mol de isobutileno introducido en dicha carga de alimentación, y la introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona de reacción y la extracción de dicha corriente de producto de la zona de reacción se controlan de manera que el tiempo de residencia del isobutileno que sufre polimerización en la zona de reacción está en el intervalo inclusivo de alrededor de 45 a alrededor de 90 segundos. 4. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, 2 ó 3, en el que dicho entremezclamiento íntimo de dicha mezcla de reacción residual, dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se logra recirculando los mismos en dicha zona de reacción. 5. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, 2, 3 ó 4, en el que dicha zona de reacción comprende un reactor de bucle en el que la mezcla de reacción se recircula de forma continua a un primer caudal volumétrico, y dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se introducen de forma continua a un segundo caudal volumétrico combinado. 6. Un proceso como se expone en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 5, que comprende además añadir un material desactivador capaz de desactivar el catalizador a la corriente de producto extraída. 7. Un proceso como se expone en una cualquiera de las reivindicaciones 1 a 6, en el que la velocidad de recirculación en dicha zona de reacción es tal que se mantiene en ella un número de Reynolds de al menos alrededor de 2000. 8. Un proceso como se expone en la reivindicación 1 ó 2, en el que dicho alcohol comprende metanol. 9. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho agente complejante comprende un glicol. 10. Un proceso como se expone en la reivindicación 9, en el que dicho agente complejante comprende etilenglicol. 11. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo oscila desde aproximadamente 0,5:1 hasta aproximadamente 1:1. 12. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se premezclan e introducen en la zona de reacción juntas como una única corriente. 13. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se introducen separadamente en la zona de reacción como dos corrientes. 17 ES 2 365 799 T3 14. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación comprende al menos 30% en peso de dicho isobutileno. 15. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho producto poliolefínico tiene un peso molecular que oscila desde alrededor de 250 hasta alrededor de 5000. 16. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho poliisobutileno tiene un contenido de vinilideno de al menos 50%. 17. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación líquida comprende una corriente raff-1. 18. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación comprende un concentrado de isobutileno. 19. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicha carga de alimentación comprende un efluente deshidro. 20. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 3 minutos. 21. Un proceso como se expone en la reivindicación 20, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 2 minutos. 22. Un proceso como se expone en la reivindicación 21, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 1 minuto. 23. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo es aproximadamente 1:1. 24. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo es aproximadamente 0,75:1. 25. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que la polidispersidad de dicho poliisobutileno no es mayor que alrededor de 2,0. 26. Un proceso como se expone en la reivindicación 25, en el que la polidispersidad de dicho poliisobutileno no es mayor que alrededor de 1,65. 27. Un proceso como se expone en la reivindicación 7, en el que se mantiene un flujo turbulento en dicha zona de reacción. 28. Un proceso como se expone en la reivindicación 5, en el que dicha zona de reacción comprende un lado de tubos y un intercambiador de calor de carcasa y tubos. 29. Un proceso como se expone en la reivindicación 1 ó 28, en el que se mantiene en dicha zona de reacción una U de al menos alrededor de 50 Btu/min. ft 2 ºF. (5,12 W/M 2 ºC). 30. Un proceso como se expone en la reivindicación 1 ó 28, en el que dicho calor de reacción se elimina simultáneamente con su generación mediante la circulación de un refrigerante en el lado de la carcasa del intercambiador. 31. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que la polidispersidad está en el intervalo de alrededor de 1,3 a alrededor de 1,5. 32. Un proceso como se expone en la reivindicación 1, en el que se introduce un modificador catalítico en dicha mezcla de reacción residual en dicha zona de reacción separadamente de dicha composición catalítica. 33. Un proceso como se expone en la reivindicación 32, en el que dicho modificador catalítico comprende esencialmente la misma composición que dicho agente complejante. 34. Un proceso como se expone en la reivindicación 33, en el que dicho agente complejante catalítico y dicho modificador catalítico comprenden cada uno metanol. 35. Un sistema de reacción para la polimerización olefínica, que comprende: un reactor (10; 100) que define una zona de reacción y que incluye una entrada para la mezcla de reacción de polimerización olefínica y una salida para la mezcla de reacción de polimerización olefínica, estando la entrada y la 18 ES 2 365 799 T3 salida en comunicación fluida con dicha zona, estando dicho reactor adaptado y dispuesto para facilitar el conducto en dicha zona de una reacción de polimerización olefínica exotérmica en dicha mezcla de reacción de polimerización olefínica en presencia de una composición catalítica que comprende un catalizador y un modificador catalítico; estando el reactor incluido en un sistema de recirculación del reactor; una tubería (15) para la introducción de una carga de alimentación que contiene olefina al sistema de circulación de reacción; y una línea (55) de salida para la extracción de una corriente de producto que comprende una poliolefina a partir del sistema de circulación del reactor; incluyendo el sistema de circulación del reactor una bomba (25) de circulación dispuesta para hacer circular dicha mezcla de reacción en dicha zona a un caudal que es independiente de la velocidad de introducción de la carga de alimentación que contiene olefina en dicha zona; una línea (30) de composición catalítica en comunicación con el sistema de circulación del reactor, para la introducción de una composición catalítica en la mezcla de reacción al menos una línea (16) de modificador catalítico en comunicación fluida con el sistema de circulación del reactor, para la introducción de un modificador catalítico en la mezcla de reacción independientemente de la introducción de la composición catalítica en la mezcla de reacción. 36. Un sistema de reactor según la reivindicación 35, en el que dicha línea (30) de composición catalítica está en una localización diferente de la línea (16) del modificador catalítico. 37. Un sistema de reactor según la reivindicación 35 ó 36, en el que dicha línea (30) de composición catalítica está conectada a una tubería que es parte del sistema de circulación del reactor. 38. Un método para llevar a cabo una reacción de polimerización olefínica, que comprende: recircular una mezcla de reacción de polimerización olefínica en una zona de reacción de un reactor (10; 100); introducir una carga de alimentación que contiene olefina en dicha mezcla de reacción de polimerización olefínica recirculada, recirculándose dicha mezcla de reacción de polimerización olefínica a un caudal que es independiente de la velocidad de introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona; introducir una composición de complejo catalítico que comprende un catalizador y un agente complejante del catalizador en dicha mezcla de reacción; someter dicha mezcla de reacción de polimerización a condiciones de reacción de polimerización olefínica isotérmicas en dicha zona en presencia de dicha composición catalítica; introducir un modificador catalítico en dicha mezcla de reacción de polimerización olefínica recirculante, independientemente de la introducción de la composición del complejo catalítico en dicha zona; y extraer de dicha zona de reacción una corriente de producto que comprende una poliolefina. 39. Un método como se expone en la reivindicación 38, en el que dicha olefina comprende isobutileno, y dicha poliolefina comprende poliisobutileno. 40. Un método como se expone en la reivindicación 38 ó 39, en el que dicho catalizador comprende BF3. 41. Un método como se expone en la reivindicación 38 ó 39, en el que dicha zona de reacción comprende un reactor de bucle en el que la mezcla de reacción se recircula continuamente a un primer caudal volumétrico, y dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se introducen continuamente a un segundo caudal volumétrico combinado. 42. Un método como se expone en la reivindicación 38 ó 39, en el que dicho agente complejante comprende metanol. 43. Un método como se expone en la reivindicación 42, en el que dicho modificador catalítico comprende metanol. 44. Un método como se expone en la reivindicación 38 ó 39, en el que dicha composición catalítica de la mezcla de reacción entremezclada íntimamente se mantiene a una temperatura de al menos alrededor de 0ºC mientras que la misma está en dicha zona de reacción. 45. Un método como se expone en la reivindicación 38, 39 ó 44, que incluye controlar la introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona de reacción y la retirada de dicha corriente de producto de la zona de reacción, de manera que el tiempo de residencia de las olefinas que sufren polimerización en la zona de reacción no es mayor 19 que alrededor de 4 minutos. ES 2 365 799 T3 46. Un método como se expone en la reivindicación 45, en el que la introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona de reacción y la extracción de dicha corriente de producto de la zona de reacción se controlan de manera que el tiempo de residencia de la olefina que sufre polimerización en la zona de reacción no es mayor que alrededor de 3 minutos. 47. Un proceso de polimerización en fase líquida para preparar un producto poliolefínico que tiene propiedades preseleccionadas, comprendiendo dicho proceso proporcionar una carga de alimentación líquida que comprende al menos un componente olefínico; proporcionar una composición catalítica que comprende un complejo de BF3 y un agente complejante para el mismo, comprendiendo dicho agente complejante un glicol o un alcohol alifático que tiene un grupo hidroxilo primario y ningún hidrógeno en el átomo de carbono beta, siendo dicho complejo estable a las temperaturas necesarias para producir dicho producto poliolefínico; introducir dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica en una mezcla de reacción residual en una zona de reacción de un reactor de bucle; entremezclar íntimamente la mezcla de reacción residual, la carga de alimentación y la composición catalítica recirculando los mismos en dicha zona para presentar de este modo una mezcla de reacción recirculante, entremezclada íntimamente, de la mezcla de reacción residual, la carga de alimentación y la composición catalítica; mantener la mezcla de reacción recirculante entremezclada íntimamente en su condición de entremezclamiento íntimo, y eliminar calor de la reacción a partir de la mezcla de reacción a medida que se genera para proporcionar de ese modo una temperatura constante de la reacción en la mezcla de reacción mientras que la misma se recircula en dicha zona de reacción, estando dicha temperatura constante de reacción a un nivel apropiado para provocar que los componentes olefínicos introducidos en dicha carga de alimentación sufran polimerización para formar dicho producto poliolefínico en presencia de dicha composición catalítica; extraer una corriente de producto que comprende producto poliolefínico y composición catalítica de dicha zona de reacción; y controlar la introducción de dicha carga de alimentación en dicha zona de reacción y la extracción de dicha corriente de producto desde la zona de reacción de manera que el tiempo de residencia de los componentes olefínicos que sufren la polimerización en la zona de reacción es apropiado para la producción de dicho producto poliolefínico. 48. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, que comprende además añadir un material desactivador capaz de desactivar el catalizador en la corriente de producto extraída. 49. Un proceso como se expone en la reivindicación 47 ó 48, en el que la velocidad de recirculación en dicha zona de reacción es tal que se mantenga en ella un número de Reynolds de al menos alrededor de 2000. 50. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que alrededor de 4 minutos. 51. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicho agente complejante comprende un alcohol. 52. Un proceso como se expone en la reivindicación 51, en el que dicho agente complejante comprende un alcohol de C1-C8. 53. Un proceso como se expone en la reivindicación 52, en el que dicho alcohol comprende metanol. 54. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicho agente complejante comprende un glicol. 55. Un proceso como se expone en la reivindicación 54, en el que dicho agente complejante comprende etilenglicol. 56. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo oscila desde aproximadamente 0,5:1 hasta aproximadamente 1:1. 57. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se premezclan e introducen juntas en la zona de reacción como una única corriente. 58. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se introducen separadamente en la zona de reacción como dos corrientes. 59. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicha carga de alimentación comprende al menos 30% en peso de dicho componente olefínico. 60. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicho producto poliolefínico tiene un peso molecular que oscila desde alrededor de 250 hasta alrededor de 5000. 61. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que el componente olefínico comprende isobutileno, y el producto poliolefínico comprende poliisobutileno. ES 2 365 799 T3 62. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que dicho poliisobutileno tiene un contenido de vinilideno de al menos 50%. 63. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que el componente olefínico comprende una alfaolefina lineal de C3 a C15. 64. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que el componente olefínico comprende una olefina no alfa de C4 a C15. 65. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que dicha carga de alimentación líquida comprende una corriente raff-1. 66. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que dicha carga de alimentación comprende un concentrado de isobutileno. 67. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que dicha carga de alimentación comprende un efluente deshidro. 68. Un proceso como se expone en la reivindicación 50, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 3 minutos. 69. Un proceso como se expone en la reivindicación 68, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 2 minutos. 70. Un proceso como se expone en la reivindicación 69, en el que dicho tiempo de residencia no es mayor que 1 minuto. 71. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo es aproximadamente 1:1. 72. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que la relación molar de BF3 a agente complejante en dicho complejo es aproximadamente 0,75:1. 73. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que la mezcla de reacción se recircula continuamente a un primer caudal volumétrico, y dicha carga de alimentación y dicha composición catalítica se introducen continuamente a un segundo caudal volumétrico combinado. 74. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que la polidispersidad de dicho poliisobutileno no es mayor que alrededor de 2,0. 75. Un proceso como se expone en la reivindicación 74, en el que la polidispersidad de dicho poliisobutileno no es mayor que alrededor de 1,65. 76. Un proceso como se expone en la reivindicación 49, en el que se mantiene un flujo turbulento en dicha zona de reacción. 77. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que dicha zona de reacción comprende un lado de tubos de un intercambiador de calor de carcasa y tubos. 78. Un proceso como se expone en la reivindicación 47 ó 77, en el que se mantiene en dicha zona de reacción una U de al menos alrededor de 50 Btu/min. ft 2 ºF. (5,12 W/M 2 ºC). 79. Un proceso como se expone en la reivindicación 47 ó 77, en el que dicho calor de reacción se elimina simultáneamente con su generación mediante la circulación de un refrigerante en el lado de la carcasa del intercambiador. 80. Un proceso como se expone en la reivindicación 61, en el que la polidispersidad está en el intervalo de alrededor de 1,3 a alrededor de 1,5. 81. Un proceso como se expone en la reivindicación 47, en el que se introduce un modificador catalítico en dicha mezcla de reacción residual en dicha zona de reacción separadamente de dicha composición catalítica. 82. Un proceso como se expone en la reivindicación 81, en el que dicho modificador catalítico comprende esencialmente la misma composición que dicho agente complejante. 83. Un proceso como se expone en la reivindicación 82, en el que dicho agente complejante catalítico y dicho modificador catalítico comprenden cada uno metanol. 21 ES 2 365 799 T3 22 ES 2 365 799 T3 23