CIP-2021 : C22F 1/00 : Modificación de la estructura física de metales o aleaciones no ferrosos por tratamiento térmico o por trabajo en caliente o en frío.
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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
C22F 1/02 · en atmósfera inerte o controlada o en vacío.
C22F 1/04 · de aluminio o aleaciones basadas en él.
C22F 1/043 · · de aleaciones con silicio como segundo constituyente mayor.
C22F 1/047 · · de aleaciones con magnesio como segundo constituyente mayor.
C22F 1/05 · · de aleaciones del tipo Al-Si-Mg, es decir, que contienen silicio y magnesio en proporciones sensiblemente iguales.
C22F 1/053 · · de aleaciones con zinc como segundo constituyente mayor.
C22F 1/057 · · de aleaciones con cobre como segundo constituyente mayor.
C22F 1/06 · de magnesio o aleaciones basadas en él.
C22F 1/08 · de cobre o aleaciones basadas en él.
C22F 1/10 · de níquel o cobalto o aleaciones basadas en ellos.
C22F 1/11 · de cromo o aleaciones basadas en él.
C22F 1/12 · de plomo o aleaciones basadas en él.
C22F 1/14 · de metales nobles o aleaciones basadas en ellos.
C22F 1/16 · de otros metales o aleaciones basadas en ellos.
C22F 1/18 · · Metales de elevado punto de fusión o refractarios o aleaciones basadas en ellos.
CIP2021: Invenciones publicadas en esta sección.
Aleaciones de aluminio y litio de alta resistencia, alta conformabilidad y bajo coste.
(22/07/2020). Solicitante/s: Kaiser Aluminum Fabricated Products, LLC. Inventor/es: Liu,Yansheng, LONG,ZHENGDONG, LASSINCE,PHILIPPE, BALDWIN,FLORENCE ANDREA, MATUSKA,ROBERT A, NASH,ROY AUSTIN, SCHEURING,JASON NICHOLAS, HOLMESMITH,GARY D.
Una aleacion de aluminio-litio de alta resistencia, alta conformabilidad y bajo coste que comprende:
de 3,6 a 4,5 % en peso de Cu,
de 0,8 a 1,6 % en peso de Li,
de 0,9 a 1,5 % en peso de Mg,
menos de 0,2 % en peso de Ag,
de 0,03 a 0,6 % en peso de al menos un elemento de control de la estructura del grano seleccionado del grupo que consiste en Zr, Sc, Cr, V, Hf y otros elementos del grupo de las tierras raras,
opcionalmente hasta 0,5 % en peso de Zn,
opcionalmente hasta 1,0 % en peso de Mn,
hasta 0,15 % en peso de Ti,
hasta 0,12 % en peso de Si,
hasta 0,15 % en peso de Fe, siendo el resto aluminio e impurezas inevitables.
PDF original: ES-2813824_T3.pdf
Método para producir aleación súper resistente al calor con base en Fe-Ni.
(27/05/2020) Un método de producción para una superaleación resistente al calor con base en Fe-Ni que tiene una composición que comprende 0.08 % en masa o menos de C, 0.35 % en masa o menos de Si, 0.35 % en masa o menos de Mn, 0.015 % en masa o menos de P, 0.015 % en masa o menos de S, 50.0 a 55.0 % en masa de Ni, 17.0 a 21.0 % en masa de Cr, 2.8 a 3.3 % en masa de Mo, 1.0 % en masa o menos de Co, 0.30 % en masa o menos de Cu, 0.20 a 0.80 % en masa de Al, 0.65 a 1.15 % en masa de Ti, 4.75 a 5.50 % en masa de Nb + Ta, 0.006 % en masa o menos de B, y el balance de Fe e impurezas inevitables y que tengan un tamaño de grano de cristal ASTM de 9 o más,
en el que el método de producción comprende al menos un paso de trabajo en caliente en el que se somete un material que tiene la composición…
La invención se refiere a un implante hecho de una aleación de magnesio y a un método para la producción del mismo.
(13/05/2020) Un implante que comprende una aleacion de magnesio con propiedades mecanicas y electroquimicas mejoradas, que comprende: no mas del 3 % en peso de Zn y no mas del 0,6 % en peso de Ca, estando el resto formado por magnesio con un contenido de impurezas, que favorecen diferencias del potencial electroquimico y/o promueven la formacion de fases intermetalicas, en una cantidad total no superior al 0,005 % en peso de Fe, Si, Mn, Co, Ni, Cu, Al, Zr y P, en donde la aleacion contiene elementos seleccionados del grupo de las tierras raras con los numeros atomicos 21, 39, 57 a 71 y 89 a 103 en una cantidad total no superior…
Esta solicitud de patente se refiere a un implante hecho de una aleación de magnesio y a un método para la producción del mismo.
(06/05/2020) Un implante biodegradable que comprende una aleación de magnesio con propiedades mecánicas y electroquímicas mejoradas, que comprende: del 3 al 5 % en peso de Zn y del 0,2 al 0,4 % en peso de Ca, siendo el resto magnesio que incluye un contenido total de impurezas, que propician diferencias de potencial electroquímico y/o la formación de fases intermetálicas, en una cantidad total no superior al 0,0048 % en peso, en donde el contenido total de impurezas incluye:
- impurezas individuales seleccionadas del grupo formado por Fe, Si, Mn, Co, Ni, Cu, Al, Zr y P en una cantidad no superior al 0,0038 % en peso; y
- elementos de aleación seleccionados del grupo de las tierras raras con los números de orden 21, 39, 57 a 71 y 89 a 103 en una cantidad no superior al 0,001 % en peso,
en donde la aleación contiene una…
Aleación de magnesio, método para la producción de la misma y uso de la misma.
(29/04/2020). Solicitante/s: Biotronik AG. Inventor/es: UGGOWITZER,PETER, LOEFFLER,JOERG, MUELLER,HEINZ.
Un implante biodegradable que comprende una aleacion de magnesio con propiedades mecanicas y electroquimicas mejoradas, que comprende: del 1,5 al 7,0 % en peso de Zn y del 0,5 al 3,5 % en peso de Al, siendo el resto magnesio que contiene impurezas que propician diferencias de potencial electroquimico y/o la formacion de fases intermetalicas, en una cantidad total no superior al 0,0063 % en peso de Fe, Si, Mn, Co, Ni, Cu, Zr, Y y Sc o tierras raras con los numeros de orden 21, 57 a 71 y 89 a 103, Be, Cd, In, Sn y/o Pb, asi como P, en donde el contenido de Zn de la aleacion en % en peso es superior o igual al contenido de Al de la aleacion en % en peso, en donde la aleacion contiene precipitaciones en forma de Mg3Zn3Al2 y MgZn y en donde las precipitaciones tienen un tamano <1 μm y se localizan en los bordes de los granos y en el interior de los granos.
PDF original: ES-2796371_T3.pdf
Producto de aleación a base de Ni y método para producirlo.
(18/03/2020) Un producto de aleación a base de Ni, que es un material de base de producción para un miembro de aleación a base Ni en el que una fase γ' que es estable de forma termodinámica en un intervalo de temperatura de 700 a 900 ºC se presenta a una relación de 36 a 60 % en volumen,
en donde el producto de aleación a base de Ni se fabrica a partir de un material de aleación a base de Ni que tiene una composición de ingredientes tal como una fase γ' de una relación de 36-60 % en volumen puede precipitarse,
en donde el producto de aleación a base de Ni tiene una estructura de dos fases compuesta de granos cristalinos de la fase…
Método para modificar superficies de metales, y producto metálico.
(26/02/2020) Método de reformado de superficies metálicas consistente en
aplicar un tratamiento de halogenación correspondiente a un calentamiento y un mantenimiento del material de base de metal basado en hierro en una atmósfera que contiene un gas basado en halógenos,
y, a continuación, aplicar un procesado con nitruro sobre el material de base correspondiente a un calentamiento y mantenimiento del material de base en una atmósfera que contiene un gas fuente de nitrógeno para formar una capa de difusión con nitrógeno difundido con una concentración de nitrógeno del 10% atómico o superior y un grosor de 5 μm o superior,
y, a continuación, aplicar un tratamiento de cromización calentando y manteniendo el material de base sometido…
Procedimiento para el tratamiento superficial de una aleación de circonio o hafnio, y el componente así tratado.
(30/10/2019). Ver ilustración. Solicitante/s: FRAMATOME. Inventor/es: HERTZ, DOMINIQUE.
Procedimiento de tratamiento superficial de al menos parte de un componente de aleación de circonio o hafnio para un reactor nuclear de agua ligera, caracterizado porque comprende al menos una operación de nanoestructuración de una capa superficial de la aleación, para obtener, en un espesor de al menos 5 μm, un tamaño de grano menor o igual a 100 nm, y dicha nanoestructuración se lleva a cabo a una temperatura menor o igual a la del último tratamiento térmico previamente experimentado por dicho componente durante su fabricación, y por medio de un procedimiento de granallado por ultrasonidos.
PDF original: ES-2763856_T3.pdf
Tubo de gran resistencia, basado en una aleación de Ni, para ser usado en plantas de energía nuclear y su proceso de producción.
(23/10/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION. Inventor/es: YOKOYAMA,TETSUO, ANADA,HIROYUKI.
Un tubo de aleación muy resistente a base de Ni, destinado al uso en plantas de energía nuclear, que está constituido en porcentaje en masa por C: 0,04% o menos, Si: 0,10 a 0,50%, Mn: 0,05 a 0,50%, Ni: 55 a 70 %, Cr: más del 26% y no más del 35%, Al: 0,005 a 0,5%, N: 0,02 a 0,10%, y uno o más elementos elegidos entre Ti: 0,01 hasta 0,5% y Nb: 0,02 hasta 1,0%, siendo el resto Fe e impurezas, de modo que dicho tubo de aleación tiene una segregación restringida de dichos elementos constitutivos, obtenida mediante un proceso de refundición, en que el grano tiene una finura correspondiente al tamaño nº 6 o superior según la norma JIS G 0551.
PDF original: ES-2758825_T3.pdf
Aleación a base de Ni, aleación a base de Ni para la cámara de combustión de la turbina de gas, miembro de la cámara de combustión de la turbina de gas.
(16/10/2019) Una aleación a base de Ni que comprende:
una composición que consiste, en masa, de 20,0% a 26,0% de Cr, 4,7% a 9,4% de Co, 5,0% a 16,0% de Mo, 0,5% a 4,0% de W, 0,3% a 1,5% de Al, 0,1% a 1,0% de Ti, 0,001% a 0,15% de C, y
opcionalmente 0,01% a 5% de Fe, opcionalmente 0,0005% a 0,05% Ca, opcionalmente 0,0005% a 0,05% de Mg, opcionalmente 0,001% a 0,15% un elemento de tierras raras, opcionalmente 0,01% a 1,0% Nb, opcionalmente 0,01% a 1,0% Ta, opcionalmente 0,01% a 1,0% V, opcionalmente 0,002% a 0,01% B, opcionalmente 0,001% a 0,05% Zr, y el resto de Ni con impurezas inevitables;
en la que la aleación a base de Ni comprende nitruros de titanio, cuyo mayor…
Perfeccionamientos en agujas hiper-elásticas.
(16/10/2019). Solicitante/s: Soprane. Inventor/es: LOUBENS, THIERRY.
Procedimiento para la fabricación de una aguja quirúrgica realizada a partir de un hilo de aleación hiper-elástica o super-elástica que comprende una base de níquel (Ni) y de titanio (Ti), que comprende una primera etapa que consiste:
- en realizar una conformación en frío o a temperatura ambiente de un perfil curvo de la aguja en un soporte apropiado;
caracterizado por que comprende
- una segunda etapa que consiste en someter a un tratamiento térmico a la aguja en su soporte, mediante un recocido cuya temperatura de calentamiento es de 470ºC durante 15 minutos seguido por un enfriamiento con agua helada cuya temperatura está comprendida entre 3ºC y 5ºC, con el fin de memorizar la geometría de perfil curvo impuesta;
- y una tercera etapa que consiste en limpiar la aguja mediante un decapado químico de tipo pulido electroquímico o electrolítico o mediante una disolución química para eliminar la capa de óxido depositado sobre la aguja durante su tratamiento térmico.
PDF original: ES-2760328_T3.pdf
Tubo de aleación a base de Ni para energía atómica.
(16/10/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION. Inventor/es: TAKEDA,KIYOKO, KINOMURA,SHOJI.
Una tubería o tubo de aleación a base de Ni para energía nuclear que tiene un espesor de pared de 15 a 55 mm, que tiene una composición química, en % en masa, de:
0,010 a 0,025 % de C;
0,10 a 0,50 % de Si;
0,01 a 0,50 % de Mn;
hasta 0,030 % de P;
hasta 0,002 % de S;
52,5 a 65,0 % de Ni;
20,0 a 35,0 % Cr;
0,03 a 0,30 % Mo;
hasta 0,018 % de Co;
hasta 0,015 % de Sn;
0,005 a 0,050 % de N;
0 a 0,300 % de Ti;
0 a 0,200 % de Nb;
0 a 0,300 % de Ta;
0 % o más y menos del 0,03 % de Zr; y
el resto es Fe e impurezas,
en el que la tubería o tubo de aleación a base de Ni tiene una microestructura que es una fase única austenítica, y la composición química satisface la siguiente ecuación, la ecuación :
-0,0020 ≤ [N]/14 - {[Ti]/47,9 + [Nb]/92,9 + [Ta]/180,9+ Zr/91,2} ≤ 0,0015
Ec. ,
en el que, para los símbolos del elemento en la Ec. , se sustituyen los contenidos de los elementos correspondientes en % en masa.
PDF original: ES-2761273_T3.pdf
Aleación de TiAl resistente a la fluencia.
(04/09/2019). Solicitante/s: MTU Aero Engines AG. Inventor/es: SMARSLY, WILFRIED, CLEMENS,HELMUT PROF. DR, SCHWAIGHOFER,EMANUEL.
Procedimiento para fabricar un componente de una aleación de Ti-Al para aplicaciones a alta temperatura que comprende la siguiente composición química:
como máximo 43% at. de Al,
3% at. 5 a 8% at. de Nb,
0,2% at. a 3% at. de Mo y/o Mn,
0,05% at. a 0,5% at. de B,
0,1% at. a 0,5% at. de C,
0,1% at a 0,5% at. de Si, y
el resto Ti e impurezas inevitables,
caracterizado por que a partir de la aleación se proporciona un producto intermedio fundido y/o transformado en frío y/o caliente que se somete a un tratamiento térmico que comprende un recocido a una temperatura de entre 800ºC y 900ºC durante 4 a 8 h.
PDF original: ES-2747155_T3.pdf
Aleaciones con memoria de forma de módulo elástico autoadaptable y ultra bajo.
(12/06/2019) Un procedimiento de fabricación de una aleación con memoria de forma que comprende:
(a) fundir titanio (Ti) y niobio (Nb) para formar una aleación, en el que la aleación consiste en 23% at. a 26% at. de Nb y Ti;
(b) tratar térmicamente la aleación formada en (a) manteniendo la aleación a una temperatura entre 850 °C y 1100 °C durante al menos 30 minutos;
(c) procesar termomecánicamente la aleación, en el que procesar termomecánicamente la aleación comprende al menos uno de los siguientes: trabajo en caliente, trabajo en tibio y trabajo en frío o combinaciones de los mismos, y someter la aleación a una deformación; y
(d) entrenar la…
Procesamiento termomecánico de aleaciones de níquel-titanio.
(27/05/2019). Solicitante/s: ATI Properties LLC. Inventor/es: VAN DOREN,BRIAN, SCHLEGEL,SCOTT, WISSMAN,JOSEPH.
Un proceso para la fabricación de un producto de laminado de níquel-titanio que comprende:
el trabajo en frío de una pieza de trabajo de aleación de níquel-titanio a una temperatura inferior a 500 °C, en donde la pieza de trabajo es un lingote fundido, o un tocho, una barra, una varilla, un cable, un tubo, una losa, una placa, una hoja, una lámina u otra forma de producto de laminación formado de una aleación de níqueltitanio fundido; y
el prensado isostático en caliente de la pieza de trabajo de aleación de níquel-titanio trabajada en frío, en donde la pieza de trabajo de aleación de níquel-titanio incluye al menos el 35 por ciento en peso de titanio y al menos el 45 por ciento en peso de níquel.
PDF original: ES-2714095_T3.pdf
Aleación austenitica que contiene Cr.
(27/03/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MIYAHARA,OSAMU, HIDAKA,YASUYOSHI, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO.
Una aleación austenítica que contiene Cr que tiene una película de óxido de cromo con un grosor de 5 nm o superior, e inferior a 180 nm en la superficie, donde la composición química del metal base consiste en ,porcentaje en masa, C: 0,15% o menos, Si: 1,00% o menos, Mn: menos de 0,1%, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Cr: 10,0 a 40,0%, Ni: 45,0 a 80,0%, Ti: 0,5% o menos, Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos, y N: 0,20% o menos, siendo el resto Fe e impurezas.
PDF original: ES-2706182_T3.pdf
Aleación austenítica resistente al calor, miembro a presión resistente al calor que comprende la aleación, y método para la fabricación del mismo miembro.
(27/03/2019) Una aleación austenítica resistente al calor, que comprende por porcentaje en masa, C: más de 0.02% a no más de 0.15%, Si: 2% o menos, Mn: 3% o menos, P: 0.03% o menos, S: 0.01% o menos, Cr: 28 a 38%, Ni: más del 40% a no más del 60%, W: más del 3% a no más del 15%, Zr: 0.005 a 0.2%, N: 0.02% o menos, Mo: menos del 0.5%, que contiene opcionalmente uno o más elementos de uno o más grupos seleccionados de los grupos de a enumerados a continuación:
Nb: 1.0% o menos, V: 1.5% o menos, Hf: 1% o menos y B: 0.05% o menos;
Mg: 0.05% o menos, Ca: 0.05% o menos, Y: 0.5% o menos, La: 0.5% o menos, Ce: 0.5% o menos, Nd: 0.5% o menos y Sc: 0.5% o menos; y
Ta: 8% o menos, Re: 8% o menos, Ir: 5% o menos, Pd: 5% o menos, Pt: 5% o menos y Ag: 5% o menos, y en lo que se cumple la siguiente fórmula :**Fórmula**
donde cada símbolo de elemento…
Tubo de aleación basada en Ni.
(20/03/2019) Un tubo de aleación basada en Ni que comprende un metal de base, cuya composición química consiste, expresada como porcentaje en masa, en lo siguiente:
C: 0,15 % o menos,
Si: 1,0 % o menos,
Mn: 2,0 % o menos,
P: 0,030 % o menos,
S: 0,030 % o menos,
Cr: 10,0 a 40,0 %,
Ni: 50,0 a 80,0 %,
Ti: 0,50 % o menos,
Cu: 0,60 % o menos,
Al: 0,20 % o menos,
N: 0,20 % o menos y
el resto es Fe e impurezas y,
una película de óxido complejo de bajo contenido de Cr, que tiene un espesor de 25 nm o menor, al menos en una superficie interna del metal base, en donde
los contenidos de Al, Ni, Si, Ti y Cr en la película satisfacen las siguientes fórmulas (i) a (iii):
% de Al/% de…
Procedimiento para la producción de un componente a partir de una aleación metálica con fase amorfa.
(13/03/2019) Procedimiento para la producción de un componente a partir de una aleación metálica al menos parcialmente amorfa, con las etapas:
proporcionar un polvo a partir de una aleación metálica al menos parcialmente amorfa, estando constituido el polvo por partículas de polvo esféricas, presentando las partículas de polvo esféricas una forma redondeada, al menos aproximadamente esférica, y teniendo éstas una proporción de sección transversal más larga respecto a sección transversal más corta como máximo de 2 a 1, y suponiéndose como diámetro la mayor sección transversal de partículas de polvo, y presentando las partículas de polvo un diámetro…
Tubo de transferencia de calor para generador de vapor y método para fabricar el mismo.
(06/03/2019) Un método para fabricar un tubo de transferencia de calor para un generador de vapor, en el que
cuando un tubo es sometido a estirado en frío mediante la utilización de un aceite lubricante a alta presión de 40 MPa o más en presión y a un tratamiento térmico de solución sólida es rectificado mediante la utilización de una máquina de rectificado de rodillos en la que están dispuestos al menos cinco pares de rodillos de rectificado cóncavos del tipo de tambor globoidal, estando dispuesto cada uno de los pares de rodillos uno frente al otro en la dirección vertical y de manera cruzada donde las direcciones de los ejes de rotación se cruzan entre sí, y en…
Aleación austenítica que contiene cromo.
(27/02/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MIYAHARA,OSAMU, HIDAKA,YASUYOSHI, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO.
Una aleación austenítica que contiene cromo en donde al menos una superficie de las superficies de la aleación tiene una película de óxido de cromo continua con un grosor de 5 nm o más y menos de 50 nm y
en donde la composición química del metal base de la aleación austenítica que contiene cromo consiste, en porcentaje en masa, C: 0,15% o menos, Si: 1,00% o menos, Mn: 0,1% o más y 2,0% o menos, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Cr: de 10,0 a 40,0%, Ni: de 45,0 a 80,0%, Ti: 0,5% o menos, Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos, y N: 0,20% o menos, siendo el resto Fe e impurezas.
PDF original: ES-2721668_T3.pdf
Estructura compuesta polimérica reforzada con aleación con memoria de forma y método de fabricación de la misma.
(20/02/2019). Solicitante/s: THE BOEING COMPANY. Inventor/es: SCHNEIDER, TERRY L.
Una estructura compuesta, que comprende:
una pluralidad de capas de material;
una pluralidad de capas intermedias de resina dispuestas entre dichas capas de material para unir dichas capas entre sí para formar una estructura unitaria; y
una pluralidad de partículas de aleación con memoria de forma (SMA) dispersas a lo largo de al menos una porción de cada una de dichas capas intermedias de resina para endurecer dicha estructura unitaria;
en donde, a la misma temperatura, al menos una de las capas intermedias incluye partículas de SMA provistas en una fase austenítica y al menos otra capa intermedia incluye partículas de SMA provistas en una fase martensítica.
PDF original: ES-2722626_T3.pdf
Revestimiento para barras de combustible nuclear que incluye una capa de nanomaterial metálico.
(04/02/2019). Solicitante/s: FRAMATOME INC. Inventor/es: POP,MIHAI G.M, LOCKAMON,BRIAN, LAMANNA,LAURENCE, GARNER,GARRY.
Un revestimiento para combustible nuclear que comprende:
un revestimiento 5 de base y,
por lo menos, una capa de nanomaterial depositada sobre la superficie de dicho revestimiento , teniendo la capa de nanomaterial un tamaño medio de grano de entre 5 y 400 nanómetros, caracterizado porque el tamaño medio de grano del revestimiento de base es de entre 4 y 70 μm y la capa de nanomaterial tiene un grosor de dos a cien veces el tamaño medio de grano del revestimiento de base.
PDF original: ES-2698366_T3.pdf
Método para producir una rejilla de aleación basada en plomo para una batería de plomo-ácido.
(24/01/2019). Solicitante/s: THE FURUKAWA BATTERY CO., LTD. Inventor/es: FURUKAWA,JUN, MATSUSHITA,KAZUO, YOKOYAMA,TSUTOMU.
Un método para producir una rejilla de aleación basada en plomo para una batería plomo-ácido que comprende:
(i) someter una rejilla de aleación de Pb-Ca-Sn que comprende
de 0,02 a < 0,05 % en peso de Ca,
de 0,4 a 2,5 % en peso de Sn,
de 0,005 a 0,04 % en peso de Al, y
de 0,002 a 0,014 % en peso de Ba;
y además comprende opcionalmente uno de
de 0,005 a 0,070 % en peso de Ag,
de 0,01 a 0,10 % en peso de Bi, y
de 0,001 a 0,05 % en peso de Tl;
y siendo el resto Pb e impurezas inevitables, a un envejecimiento natural durante 2-750 horas; y (ii) tratar después térmicamente la rejilla de aleación de Pb-Ca-Sn a una temperatura de 90-140 ºC durante un periodo de 0,5-10 horas.
PDF original: ES-2697508_T3.pdf
Estructura de polímero compuesto reforzada con aleación de memoria de forma y método de fabricación del mismo.
(09/01/2019). Solicitante/s: THE BOEING COMPANY. Inventor/es: SCHNEIDER, TERRY L.
Una resina moldeable para uso en un proceso de moldeo para formar una parte moldeada al menos parcialmente de la misma, comprendiendo la resina moldeable:
una resina de base;
una pluralidad de partículas de aleación con memoria de forma (SMA) entremezcladas en dicha resina base; y
en la que dichas partículas de SMA se suspenden en dicha resina base y en la que dichas partículas de SMA comprenden una mezcla de partículas de SMA en su fase austenítica y partículas de SMA en su fase martensítica.
PDF original: ES-2717133_T3.pdf
Tubo de aleación austenítico.
(29/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MASAKI,YASUHIRO, YONEMURA,MITSUHARU, MOMOZONO YUMI.
Un tubo de aleación austenítica que consiste en, en % en peso:
C: de 0,01% a 0,15%;
Cr: de 10,0% a 40,0%;
Ni: de 8,0% a 80,0%,
Si: de 0,05% a 1,00%,
Mη : de 0,05% a 2,00%,
P: 0,030% o menos,
S: 0,030% o menos,
Ti: de 0,1% a 0,5%;
Cu: 0,6% o menos,
Al: 0,5% o menos y
N: 0,20% o menos,
conteniendo el remanente Fe e impurezas, y
en donde el tubo de aleación austenítica tiene una estructura metalográfica que cumple las siguientes expresiones (i) a (iii),
en donde, en las expresiones anteriores, R es una relación de una intensidad integrada de {220} a una intensidad integrada de {111} en una capa superficial que se mide mediante un método de difracción de rayos X de incidencia rasante, I220 es la intensidad integrada de {220}, I111 es la intensidad integrada de {111}, y F111 es una anchura a media altura de {111} en la capa superficial que se mide por el método de difracción de rayos X de incidencia rasante.
PDF original: ES-2687833_T3.pdf
Material de aleación de Ni-Cr y productos tubulares sin soldadura para pozos de petróleo que lo utilizan.
(23/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: SAGARA,MASAYUKI, TOMIO,YUSAKU.
Un material de aleación de Ni-Cr, que tiene una composición química que consiste, en % en masa, en:
Si: 0,01 a 0,5%, Mn: 0,01% o más y menos de 1,0%, Cu: 0,01% o más y menos de 1,0%, Ni: 48% o más y menos de 55%, Cr: 22 a 28%, Mo: 5,6% o más y menos de 7,0%, N: 0,04 a 0,16%, sol.Al: 0,03 a 0,20%, REM: 0,01 a 0,074%, W: 0% o más y menos de 8,0%, Co: 0 a 2,0%, uno o más de Ca y Mg: 0,0003 a 0,01% en total, y uno o más de Ti, Nb, Zr y V: 0 a 0,5% en total; y siendo el resto Fe e impurezas, en donde
el C, el P, el S y el O en las impurezas son C: 0,03% o menos, P: 0,03% o menos, S: 0,001% o menos y O: 0,01% o menos, y por otra parte
la densidad de dislocación satisface la siguiente fórmula:
7,0 × 1015 ≤ ρ ≤ 2,7 × 1016 - 2,67 × 1017 × [REM (%)]
donde ρ indica la densidad de dislocación expresada en m-2, y [REM (%)] indica el contenido de REM expresado en % en masa.
PDF original: ES-2686974_T3.pdf
Método para producir un intercambiador de calor de aleación de aluminio.
(07/03/2018) Método para producir un intercambiador de calor de aleación de aluminio que consiste en aplicar un material de recubrimiento, preparado a base de una mezcla formada por Si en polvo, un fundente en polvo y un aglutinante, a la superficie plana de un tubo de refrigerante multipuerto, ensamblar una aleta descubierta de aleación de aluminio con el tubo plano de refrigerante multipuerto y soldar el tubo plano de refrigerante multipuerto y la aleta descubierta de aleación de aluminio para obtener un intercambiador de calor de aleación de aluminio, en el cual el tubo plano de refrigerante multipuerto está constituido por un material extruido de aleación de aluminio que contiene 0,6 hasta 1,7% en masa de Mn, menos del 0,10% en masa de Si y menos del 0,05% en masa de Cu, siendo el resto Al e impurezas inevitables,…
Procedimiento de fabricación de un ensamblaje metálico que tiene una hoja de aluminio tratada térmicamente para obtener alúmina alfa y otra hoja con irregularidades de superficie que se incrustan en la misma en la colaminación.
(14/02/2018) Procedimiento de fabricación de un ensamblaje metálico que comprende una primera hoja a base de aluminio y por lo menos una segunda hoja metálica, que comprende las etapas que consisten en:
- tratar térmicamente la hoja de aluminio llevándola a una temperatura comprendida entre el 80% y el 100% de la temperatura de fusión del material que la constituye durante un tiempo comprendido entre una veintena de minutos y aproximadamente dos horas para crear y estabilizar una capa de alúmina alfa por transformación alotrópica de la capa de óxido presente en la superficie de dicha hoja de aluminio , y después dejándola…
Material de aleación de Ni - Cr.
(15/11/2017) Un tubo de una aleación de Ni - Cr, en donde, la diferencia entre las tensiones reticulares uniformes de la capa superficial de éste, satisfaga las siguientes fórmulas y .
S ≤ 0,002
S ≥ D500 - D ≤ 200
en donde, el significado de los símbolos individuales, en la fórmulas anteriormente descritas, arriba, son los siguientes:
S: La diferencia entre las tensiones reticulares uniformes (Å) de la capa superficial
D500: El {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad de 500 nm a partir de la superficie del material
D ≤ 200: El valor medio del {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad…
Tubo de aleación de austenita que contiene Cr.
(11/10/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, TASAKA,MASAHITO, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO, KINOMURA,SHOJI.
Un tubo de aleación austenítica que contiene Cr, en el que la película de óxido de cromo con un espesor de 0.05 a 1.5 μm se forma sobre la superficie interna del tubo, en el que el tubo de aleación austenítica que comprende Cr tiene un diámetro interno de 10 a 30 mm y en el que el tubo de aleación austenítica que contiene Cr se caracteriza porque
el tubo tiene una longitud de 5 a 50 m,
la película de óxido de cromo satisface la relación definida por la formula (i)
la concentración promedio de C en el rango de profundidad de 5 a 10 μm desde la superficie interna es menor que la concentración de C en un metal base.
0.4 ≤ δ1/δ2 ≤ 2.5 ...(i)
en el que 51 y 52 son espesores (μm) de la película de óxido de cromo en ambos extremos del tubo, respectivamente.
PDF original: ES-2654212_T3.pdf
Producto de aleación de cobre-cinc y procedimiento para producir el producto de aleación de cobre-cinc.
(13/09/2017). Solicitante/s: YKK CORPORATION. Inventor/es: FUKUYAMA, TAKAHIRO, YOSHIMURA, YASUHARU, KOIZUMI,TAKUYA, MIKADO,KOICHI, OGIHARA,ATSUSHI.
Producto de aleación de cobre-cinc que incluye una aleación de cobre-cinc que consiste en cobre, cinc en una cantidad mayor que el 35% en peso e inferior o igual al 43% en peso e impurezas inevitables, y que presenta una estructura bifásica compuesta por una fase α y una fase β, caracterizado por que la proporción de la fase β en la aleación de cobre-cinc se controla para ser superior al 10% e inferior al 40%, estando los granos de cristal de la fase y de la fase ß aplastados en una forma plana y dispuestos en una forma de capa mediante α un trabajo en frío, siendo el producto de aleación de cobre-cinc una parte componente de un cierre de cremallera.
PDF original: ES-2641016_T3.pdf
