Procedimiento para la fabricacion de objetos de acero para herramientas mediante la metalurgia de polvos.
(29/10/2014) Procedimiento para la fabricación, mediante metalurgia de los polvos, de objetos densos, deformados o no deformados, de acero para herramientas de alta pureza con un valor K0 según DIN 50 062 que es esencialmente de 3 como máximo, en el cual se introduce una masa fundida en un recipiente metalúrgico y se la acondiciona dentro del mismo, mejorando el grado de pureza de óxidos de la misma y ajustando la temperatura a un valor superior a la temperatura de formación de precipitaciones primarias en la aleación, fabricándose a partir de dicha masa fundida, con una temperatura que se mantiene fundamentalmente constante, un polvo con un diámetro granular medio de 50 hasta 70 mum, mediante un proceso de atomización realizado con ayuda de, al menos,…
Acero de forja, forjado y cigüeñal.
(22/10/2014) Un acero forjado que consiste en:
de un 0,15 a un 0,75 % en masa de C,
de un 0,1 a un 0,6 % en masa de Si,
de un 0,3 a un 1,4 % en masa de Mn,
de un 0,1 a un 2 % en masa de Ni,
de un 0,5 a un 2,5 % en masa de Cr,
10 de un 0,1 a un 0,5 % en masa de Mo,
de un 0,01 a un 0,2 % en masa de V,
de un 0,015 a un 0,04 % en masa de Al,
de un 0,0002 a un 0,002 % en masa de S,
de un 0,0002 a un 0,003 % en masa de Ti, y opcionalmente uno o más de Ca, B, W, Nb, Ta, Cu, Ce, Zr, y Te, en una cantidad total de un 0,1 % en masa o inferior, y
el resto Fe e impurezas inevitables;
donde las respectivas densidades numéricas de las partículas de inclusión que contienen S que tienen un contenido de S de un 20 % en masa o superior, y de las partículas de inclusión que contienen Ti que tienen un contenido de Ti de un…
Procedimiento multietapa para el recubrimiento de acero antes de una conformación en caliente.
(18/06/2014) Procedimiento multietapa para la aplicación de una capa anti-cascarillamiento soldable sobre acero, en el que sobre la superficie de acero metálica se genera en primer lugar una capa delgada silicática libre de pigmento metálico y a continuación se aplica una película húmeda de una laca endurecible que contiene pigmento y se endurece, en el que la laca endurecible que contiene pigmento comprende un aglutinante disuelto en una fase líquida, el hidrolizado y/o condensado de al menos un silano/siloxano y/o al menos una resina de silicona, y contiene tanto por lo menos un pigmento metálico de aluminio como por lo menos un pigmento metálico de bismuto en cada caso en forma particulada.
Acero para la formación en caliente o al temple bajo herramienta, con ductilidad mejorada.
(02/05/2012) Pieza obtenida por deformación y enfriamiento dentro de una herramienta, de una chapa o de una pieza de acero, pre-revestida a título opcional, cuya composición comprende, expresándose los contenidos en peso:
0,040%< C< 0,100%
0,80%< Mn< 2,00%
Si< 0,30%
S< 0,005%
P
PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN DE UNA VÁLVULA DE MOTOR DE EXPLOSIÓN, Y VÁLVULA ASÍ OBTENIDA.
(03/11/2011) Procedimiento de fabricación de una válvula monobloque de motor de explosión, caracterizado porque - se elabora y se cuela un acero de composición, en porcentajes ponderales: - 0,45 % ≤ C ≤ 0,55 % - 12 % ≤ Cr ≤ 18 % - 1 % ≤ Si ≤ 2,5 % - trazas ≤ Mn ≤ 2 % - 0,2 % ≤ V ≤ 0,5% - trazas ≤ Mo ≤ 0,5 % - 0,05 % ≤ N ≤ 0,15 %, con 0,55 % ≤ C + N &le, 0,70 % - trazas ≤ Ni ≤ 1 % - trazas ≤ Cu ≤ 0,25 %, o Cu ≤ 0,5 Ni si Cu > 0,25 % - trazas ≤ Co ≤ 1 % - trazas ≤ W ≤ 0,2 % - trazas ≤ Nb ≤ 0,15% - trazas ≤ Al ≤ 0,025% - trazas ≤ Ti ≤ 0,010% - trazas ≤ S ≤ 0,030% - trazas ≤ P ≤ 0,040% - trazas ≤ B ≤ 0,0050%…
PROCEDIMIENTO DE REVESTIMIENTO DE SUPERFICIES METALICAS.
(11/06/2010) Procedimiento de revestimiento de una superficie metálica de un sustrato que consiste al menos parcialmente en acero, en el que se aplica sobre la superficie un medio para producir una capa de protección contra la formación de cascarilla, que contiene, como aglutinante, hidrolizados/condensados de al menos un silano o un aglutinante de resina de silicona, así como también al menos un material de carga metálico, y a continuación se seca y/o se endurece el revestimiento, y en el que, después del revestimiento superficial, se somete el sustrato a un proceso de conformación en caliente
MEDIDA DEL ENDURECIMIENTO AUSTENITICO Y PREDICCION DEL GRANO FERRITICO FINAL DE ACEROS LAMINADOS EN CALIENTE.
(16/09/2008). Ver ilustración. Solicitante/s: CONSEJO SUPERIOR INVESTIG. CIENTIFICAS. Inventor/es: GOMEZ HERRERO,MANUEL, MEDINA MARTIN,SEBASTIAN F.
Medida del endurecimiento austenítico y predicción del grano ferrítico final de aceros laminados en caliente.#Se presenta un nuevo método de evaluación de las posibilidades de afino del grano ferrítico de una ruta de laminación. La idoneidad de la ruta de procesado elegida queda expresada en función del grado de endurecimiento de la austenita alcanzado durante la laminación, cuantificado a partir del valor de una magnitud denominada "tensión acumulada". El método de la tensión acumulada reúne las ventajas de proceder de estudios realizados en condiciones análogas a las del proceso industrial y de no requerir de observaciones metalográficas, pues se vale de datos extraídos en ensayos termomecánicos de laboratorio. Se puede concluir que una ruta de laminación debe generar tensiones acumuladas de al menos 40 MPa para así dar lugar a un afino de grano sustancialmente beneficioso para las propiedades mecánicas.
HOJA DE ACERO DE ALTA DUCTIBILIDAD, EXCELENTE FORMABILIDAD EN PRENSA Y ALTA TEMPLABILIDAD POR DEFORMACION PLASTICA Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.
(01/04/2007) Una hoja de acero de alta ductilidad de excelente formabilidad en prensa y templabilidad por deformación plástica representada por una ?TS no inferior a 80 MPa, incluyendo una estructura compuesta conteniendo una fase primaria conteniendo una fase de ferrita y fase secunda- ria conteniendo una fase de austenita retenida a una re- lación en volumen no inferior a 3%, donde dicha hoja de acero tiene una composición incluyendo, en porcentaje en peso: C: No más de 0, 20%; Si: 1, 0 a 3, 0%: Mn: no más de 3, 0%; P: No más de 0, 10%; S: No más de 0, 02%; Al: No más de 0, 30%; N: No más de 0, 02%; y además Cu: 0, 5 a 3, 0%; y opcionalmente al menos uno de los grupos siguientes A a C: Grupo A: Ni: no más de 2, 0%; Grupo B: al menos uno de Cr y Mo: no más de 2, 0% en total; y Grupo C: al menos uno de Nb, Ti, y V: no más de 0, 2% en total;…
ACERO PARA MOLDES DESTINADOS A MATERIALES PLASTICOS Y PROCEDIMIENTO DE TRATAMIENTO TERMICO DEL MISMO.
(01/03/2006). Ver ilustración. Solicitante/s: BIHLER EDELSTAHL GMBH. Inventor/es: LICHTENEGGER, GERHARD DR., SAMMT, KLAUS, DIPL.-ING., SAMMER, JOHANN, ING.
Acero con temple de martensita con una mecanización por arranque de virutas mejorada, una buena soldadura y una elevada resistencia a la corrosión, que contiene (en porcentaje en peso). 0.02-0.075% Carbono, 0.1-0.6% Silicio, 10 0.5-0.95% Manganeso, 0.08-0.25% Azufre, Máximo 0.04% Fósforo.
TUBO DE ACERO SOLDADO PARA HIDROFORMACION Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.
(01/03/2006). Ver ilustración. Solicitante/s: KAWASAKI STEEL CORPORATION. Inventor/es: TOYOOKA, TAKAAKI, ARATANI, MASATOSHI, KAWABATA, YOSHIKAZU, HASHIMOTO, YUJI, YORIFUJI, AKIRA, OKABE, TAKATOSHI, NAGAHAMA, TAKUYA, KIMURA, MITSUO.
Un tubo de acero soldado que tiene excelente capacidad de hidroformación que tiene una composición que comprende, sobre la base del porcentaje en masa: entre 0, 05 % y 0, 2 % de C; entre 0, 01 % y 0, 2 % de Si; entre 0, 2 % y 1, 5 % de Mn; entre 0, 01 % y 0, 1 % de P; entre 0, 01 % o menos de S; entre 0, 01 % y 0, 1 % de Al; entre 0, 001 % y 0, 01 % de N; entre 0, 02 % y 0, 1 % de Cr; y comprendiendo opcionalmnente al menos un elemento seleccionado del grupo que consta del grupo A y del grupo B, en el que el grupo A incluye al menos un elemento de 0, 05 % o menos de Nb, 0, 05 % o menos de Ti, 1, 0 % o menos de Cu, 1, 0 % o menos de Ni, 1, 0 % o menos de Mo, y 0, 01 % o menos de B; y en el que el grupo B incluye al menos un elemento de 0, 02 % o menos de Ca y 0, 02 % o menos de un metal de tierras raras; siendo el resto Fe e impurezas incidentales; en el que el tubo de acero soldado tiene una resistencia a la tracción de al menos 400 MPa, y un producto n x r del valor-n y del valor-r al menos.
PROCESO PARA LA FORJA DE ACERO DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO.
(16/09/1999) PROCESO PARA LA FORJA DE ACERO DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO. LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO PARA LA FORJA DE ACEROS EN CALIENTE DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO, QUE OSCILAN ENTRE EL 1,4 Y 2,1 % EN MASA DE ESTE ELEMENTO, PARA LA FABRICACION DE ARMAS BLANCAS. EL PROCESO SE REALIZA EN CUATRO ETAPAS: 1) FORJA EN CALIENTE Y MECANIZADO DE ACABADO. 2) TEMPLE Y MECANIZADO FINAL. 3) CONTROL DE CALIDAD, CERTIFICACION Y GRABADO DE LA MARCA. 4) ATAQUE QUIMICO Y PROTECCION FINAL. LA OPERACION DE FORJA SE REALIZA A TEMPERATURA DE 650 C A 850 C, COMPLETANDOSE CON EL TEMPLE EN AGUA SALINIZADA CON UREA Y CLORURO SODICO Y POTASICO CALENTADA A 35-40 C, EN CONCENTRACIONES MEDIAS SEMEJANTES A LA ORINA HUMANA. ESTOS PROCESOS SE PUEDEN REALIZAR PARCIAL O TOTALMENTE EN FRAGUA TRADICIONAL. UN PROCESO DE ACABADO Y AFILADO EN PIEDRA…
PROCESO PARA LA FORJA DE ACERO DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO.
(16/09/1999) PROCESO PARA LA FORJA DE ACERO DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO. LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO PARA LA FORJA DE ACEROS EN CALIENTE DE MUY ALTO CONTENIDO EN CARBONO, QUE OSCILAN ENTRE EL 1,4 Y 2,1 % EN MASA DE ESTE ELEMENTO, PARA LA FABRICACION DE ARMAS BLANCAS. EL PROCESO SE REALIZA EN CUATRO ETAPAS: 1) FORJA EN CALIENTE Y MECANIZADO DE ACABADO. 2) TEMPLE Y MECANIZADO FINAL. 3) CONTROL DE CALIDAD, CERTIFICACION Y GRABADO DE LA MARCA. 4) ATAQUE QUIMICO Y PROTECCION FINAL. LA OPERACION DE FORJA SE REALIZA A TEMPERATURA DE 650 C A 850 C, COMPLETANDOSE CON EL TEMPLE EN AGUA SALINIZADA CON UREA Y CLORURO SODICO Y POTASICO CALENTADA A 35-40 C, EN CONCENTRACIONES MEDIAS SEMEJANTES A LA ORINA HUMANA. ESTOS PROCESOS SE PUEDEN REALIZAR PARCIAL O TOTALMENTE EN FRAGUA TRADICIONAL. UN PROCESO DE ACABADO Y AFILADO EN PIEDRA…
CHAPA DE ACERO AUSTENITICO RICO EN MANGANESO CON CONFORMABILIDAD, RESISTENCIA Y SOLDABILIDAD SUPERIORES, Y PROCEDIMIENTO PARA SU FABRICACION.
(16/12/1998). Solicitante/s: POHANG IRON & STEEL CO., LTD. RESEARCH INSTITUTE OF INDUSTRIAL SCIENCE & TECHNOLOGY. Inventor/es: KIM, TAI, WOUNG RES. INST. OF INDUSTRIAL SCIENCE, HAN, JAE KWANG RES. INST. OF INDUSTRIAL SCIENCE, CHANG, RAE WOUNG RES. INST. OF INDUSTRIAL SCIENCE, KIM, YOUNG, GIL.
SE DESCRIBE UN ACERO AL MANGANESO ALTAMENTE AUSTENITICO QUE TIENE UNA MALEABILIDAD, CAPACIDAD DE SOLDADURA Y DUREZA SUPERIORES, Y UN PROCESO DE FABRICACION DEL MISMO. LA SUPERIOR MALEABILIDAD DEL ACERO ES ADECUADA PARA SU EMPLEO EN PANELES ELECTRONICOS Y DE AUTOMOVIL. EL ACERO TIENE UNA COMPOSICION (EN % DE PESO) DE MENOS DE 1.5 % DE C, 15.0 ABLES. EL TAMAÑO DE LOS GRANULOS DE AUSTENITA ES MENOR DE 40.0 MILIMICRAS, Y SE AÑADEN UNO O MAS ELEMENTOS SELECCIONANDOLOS DE UN GRUPO QUE CONSISTE EN: MENOS DE 0.60 % DE SI, MENOS DE 5.0 % DE CU, MENOS DE 1.0 % DE NB, MENOS DE 0.5 % DE V, MENOS DE 0.5 % DE TI, MENOS DE 9.0 % DE CR, MENOS DE 4.0 % DE NI Y MENOS DE 0.2 % DE N. ESTO PROPORCIONA UN ACERO AL MANGANESO ALTAMENTE AUSTENITICO QUE TIENE UNA MALEABILIDAD, CAPACIDAD DE SOLDADURA Y DUREZA SUPERIORES.
PROCEDIMIENTO PARA LA OBTENCION DE BOLAS DE HIERRO DE ALTA TENACIDAD.
(01/08/1979) Procedimiento para la obtención de bolas de hierro de alta tenacidad, esencialmente caracterizado por realizarse a partir de la fusión de un arrabio tipo eutéctico en una barra de hierro blanco fundido, sometiendo posteriormente dicha barra a un trabajo de deformación plástica en caliente a una temperatura entre 900ºC y 1125ºC para formar bolas de hierro blanco fundido que contienen una estructura en la cual la red de cementita eutéctica se convierte en fina cementita eutéctica uniforme, concéntrica, esféricamente dispersada a través de la matriz perlítica de la bola, enfriando posteriormente la bola y recociéndola a una temperatura por debajo del punto Ac1 del hierro fundido o reviniendo las bolas a una temperatura comprendida entre 150ºC y 250ºC, obteniéndose una bola…
