CIP 2015 : C21D 9/00 : Tratamiento térmico, p. ej. recocido, endurecido, revenido,

temple, adaptado para artículos particulares; Sus hornos.

CIP2015CC21C21DC21D 9/00[m] › Tratamiento térmico, p. ej. recocido, endurecido, revenido, temple, adaptado para artículos particulares; Sus hornos.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C21D 9/02 · para resortes.

C21D 9/04 · para raíles.

C21D 9/06 · · a fin de disminuir la tendencia a la ondulación.

C21D 9/08 · para cuerpos tubulares o tuberías.

C21D 9/10 · · cañones de escopeta.

C21D 9/12 · · tubos de cañones de artillería.

C21D 9/14 · · tuberías resistentes al uso o a la presión.

C21D 9/16 · para granadas explosivas.

C21D 9/18 · para cuchillos, guadañas, tijeras o herramientas manuales de corte similares.

C21D 9/20 · para hojas de patines.

C21D 9/22 · para brocas; fresas; para máquinas herramientas de corte.

C21D 9/24 · para hojas de sierra.

C21D 9/26 · para agujas; para dientes de carda.

C21D 9/28 · para árboles o ejes lisos.

C21D 9/30 · para cigüeñal; árbol de levas.

C21D 9/32 · para ruedas de engranaje, para ruedas helicoidales o similares.

C21D 9/34 · para cubiertas; llantas.

C21D 9/36 · para bolas; para rodillos.

C21D 9/38 · para cuerpos cilíndricos.

C21D 9/40 · para anillos; para cojinetes.

C21D 9/42 · para placas de armadura.

C21D 9/44 · para equipado para revestimiento de minas, p. ej. segmentos, anillos o puntales.

C21D 9/46 · para láminas metálicas.

C21D 9/48 · · láminas embutidas.

C21D 9/50 · para juntas de soldadura.

C21D 9/52 · para alambres; para bandas metálicas.

C21D 9/54 · · Hornos para el tratamiento de bandas o hilos metálicos.

C21D 9/56 · · · Hornos continuos para bandas o alambres.

C21D 9/567 · · · · con calentamiento en lechos fluidizados.

C21D 9/573 · · · · con enfriamiento.

C21D 9/58 · · · · con calentamiento por baños.

C21D 9/60 · · · · con calentamiento por inducción.

C21D 9/62 · · · · con calentamiento directo por resistencia.

C21D 9/63 · · · · estando sujeta la banda por un soporte de gas.

C21D 9/64 · · · Hornos abiertos.

C21D 9/66 · · · Hornos del tipo de torre.

C21D 9/663 · · · Hornos de campana.

C21D 9/665 · · · · invertidos o colocados sobre un lado.

C21D 9/667 · · · · Hornos de varias posiciones.

C21D 9/67 · · · · · adaptados al tratamiento de la carga en vacío o en una atmósfera particular.

C21D 9/673 · · · · Partes constitutivas, accesorios o equipo particular de los hornos de campana.

C21D 9/675 · · · · Preparación de los dispositivos de carga o descarga.

C21D 9/677 · · · · Preparación de los dispositivos de calefacción.

C21D 9/68 · · · Hornos de bobinado; Bobinadores calientes (bobinadores en frío B21C 47/00).

C21D 9/70 · Hornos para lingotes, es decir, fosas de recalentamiento.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Chapa de acero laminada en frío y método para producir chapa de acero laminada en frío.

(27/03/2019) Una chapa de acero laminada en frío que consiste en, por % masa: C: 0,030 % a 0,150 %; Si: 0,010 % a 1,000 %; Mn: 1,50 % a 2,70 %; P: 0,001 % a 0,060 %; S: 0,001 % a 0,010 %; N: 0,0005 % a 0,0100 %; Al: 0,010 % a 0,050 %, y, opcionalmente, uno o más de B: 0,0005 % a 0,0020 %; Mo: 0,01 % a 0,50 %; Cr: 0,01 % a 0,50 %; V: 0,001 % a 0,100 %; Ti: 0,001 % 0,100 %; Nb: 0,001 % a 0,050 %; Ni: 0,01 % a 1,00 %; Cu: 0,01 % a 1,00 %; Ca: 0,0005 % a 0,0050 %; REM: 0,0005 % a 0,0050 %, y un equilibrio de Fe e impurezas inevitables, en donde …

Lámina de acero galvanizado por inmersión en caliente aleado y método de fabricación de la misma.

(27/03/2019) Una lámina de acero galvanorrecocido que comprende: una lámina de acero una capa de revestimiento sobre una superficie de la lámina de acero; y una capa mixta formada entre la lámina de acero y la capa de revestimiento, en la que la lámina de acero contiene, en términos de % en masa, C: 0.050% o más y 0.50% o menos, y Mn: 0.01% o más y 3.00% o menos, además contiene uno o más de Si: 0.01% o más y 3.00% o menos, Al: 0.010% o más y 2.00% o menos, y Cr: 0.01% o más y 2.00% o menos, limita las cantidades de P, S, O, N, Ti, Nb, Mo, Cu, Ni y B a P: 0.100% o menos, S: 0.0200% o menos, O: 0.0100% o menos, N: 0.0100% o menos, Ti: 0.150% o menos, Nb: 0.150% o menos, Mo: 1.00% o menos, Cu: 2.00% o menos, Ni: 2.00% o menos, y B: 0.0100% o menos, satisface la…

Método y planta para el tratamiento térmico de elementos de fricción, en particular almohadillas del freno.

(20/03/2019) Un método para el tratamiento térmico de elementos de fricción , en particular elementos de frenado, que comprende una etapa de calentamiento por convección, en donde los elementos de fricción se transportan a través de un horno de convección que se calienta, caracterizado porque, en combinación: i)- los elementos de fricción se disponen colocados, de manera ordenada, sobre una pluralidad de bandejas , cada una de las cuales tiene una placa de apoyo perforada sobre la cual los elementos de fricción se colocan solamente uno al lado del otro, pero no superpuestos; ii)- las bandejas se apilan una encima de la otra mientras se mantienen…

Dispositivo para el estampado en caliente de componentes.

(18/03/2019). Solicitante/s: N. Bättenhausen Industrielle Wärme - und Elektrotechnik GmbH. Inventor/es: BÄTTENHAUSEN,NORBERT, HÖGLER,WALTER.

Dispositivo para el estampado en caliente de componentes con al menos un horno , una prensa dispuesta aguas abajo en relación al horno y un dispositivo de transporte , estando los medios de transporte de los componentes montados de forma desplazable en el dispositivo de transporte , caracterizado porque los medios , junto con los componentes , pueden desplazarse a lo largo del dispositivo de transporte a través del horno y hasta la prensa , siendo el dispositivo de transporte continuo entre el horno y la prensa y pudiendo realizarse el transporte de los componentes desde el horno hasta la prensa sin necesidad de manipulación.

PDF original: ES-2704436_T3.pdf

Pieza de acero no revestida, resistente al desgaste.

(18/03/2019). Solicitante/s: THYSSENKRUPP STEEL EUROPE AG. Inventor/es: SIKORA,SASCHA, BANIK,JANKO, WUTTKE,THIEMO.

Pieza de acero no revestida y resistente al desgaste , que se compone de una calidad de acero templable, que se ha fabricado mediante conformacion en caliente y/o el temple a partir de una pieza semiacabada , caracterizada por que la pieza de acero presenta al menos parcialmente una zona de superficie (1b), que se ha templado hasta una profundidad de como maximo 100 μm mediante un temple de superficie a traves de una nitruracion antes de la conformacion en caliente y/o el temple y la pieza de acero esta configurada para el uso como medio de mecanizado, medio de extraccion y/o medio de trituracion en maquinas agricolas, maquinas de extraccion, maquinas para mineria o maquinas para la construccion, en donde al menos las zonas de la pieza de acero sometidas a fuerzas abrasivas estan templadas en la superficie.

PDF original: ES-2704437_T3.pdf

Tubos de acero para pozos petrolíferos con excelente resistencia al agrietamiento por tensión inducido por sulfuros.

(28/02/2019) Un tubo de acero sin soldaduras de pozo petrolífero que consiste, por porcentaje en masa, C: 0,15 a 0,35 %, Si: 0,1 a 0,75 %, Mn: 0,1 a 1,0 %, Cr: 0,1 a 1,7 %, Mo: 0,1 a 1,2 %, Ti: 0,01 a 0,05 % Nb: 0,010 a 0,030 %, Al: 0,01 a 0,1 %, N: 0,001 a 0,007 %, V: 0,01 a 0,50 % y Ca: 0,0003 a 0,0050 %, opcionalmente B: como máximo 0,0050 %; siendo el resto Fe e impurezas, con el P, S y O en las impurezas que son P: como máximo 0,03 %, S: como máximo 0,01 %, y O: como máximo 0,01 %, en el que el contenido de Ti y el contenido de Nb en un residuo obtenido por extracción de bromo-metanol satisface la ecuación : 100 x [Nb]/([Ti] + [Nb]) ≤ 27,5 donde el contenido…

Acero de alta resistencia para piezas forjadas de acero y pieza forjada de acero.

(27/02/2019) Un acero de alta resistencia para piezas forjadas de acero, que tiene una composición que consiste en: C: 0,35 % en masa a 0,47 % en masa; Si: 0 % en masa a 0,4 % en masa; Mn: 0,6 % en masa a 1,5 % en masa; Ni: más de 0 % en masa a 2,0 % en masa; Cr: 0,8 % en masa a 2,5 % en masa; Mo: 0,10 % en masa a 0,7 % en masa; V: 0,035 % en masa a 0,20 % en masa; Al: 0,015 % en masa a 0,050 % en masa; N: 30 ppm a 100 ppm; O: más de 0 ppm a 30 ppm, y opcionalmente, Cu: más de 0 % en masa hasta 1,5 % en masa; opcionalmente, Nb: más de 0 % en masa a 0,5 % en masa; y opcionalmente, B: más de 0 ppm a 30 ppm, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, incluyendo P, S, Sn, As, Pb y Ti, donde la estructura metálica es principalmente bainita, martensita o una estructura mixta de bainita y martensita, y entre…

Alambre de acero para pernos, pernos y procedimientos de fabricación de los mismos.

(27/02/2019) Alambre de acero para pernos, que consiste, por porcentaje en masa para las composiciones químicas, en C: 0,30 a 0,50% Si: 0,02 a 0,1%; Mn: 1,0 a 2,0%; P: 0,002 a 0,025%; S: 0,002 a 0,025%; Cr: 0,05 a 1,0%; Al: 0,01 a 0,1%; N: 0,01% o menos, y excluyendo 0%; B: 0,0005 a 0,005%; y al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,005 a 0,07 %, V: 0,05 a 0,4 % y Nb: 0,05 a 0,1 %, y opcionalmente Cu: 0,20 % o menos, y excluyendo 0 %, y/o Ni: 0,20 % o menos, y excluyendo 0 %, con el resto consistente en hierro e impurezas inevitables, donde el carbono equivalente Ceq = [C] + [Si]/7 + [Mn]/5 + [Cu]/7 + [Cr]/9 + [Ni]/20 es de 0,6 a 0,8, donde el símbolo "[ cualquiera de estos elementos] "significa el contenido por porcentaje en masa del elemento, donde el alambre de acero tiene una microestructura en la que…

Tornillo con arandela incorporada y procedimiento para fabricar un tornillo con arandela incorporada.

(13/02/2019) Tornillo con arandela incorporada, que comprende un tornillo y una arandela sujetada a este de manera imperdible, estando la superficie de la cabeza inferior del tornillo provista de nervios al menos por áreas, estando fabricado el tornillo a partir de una aleación de acero 38B2 de acuerdo con la norma DIN EN 10263-4:2002-02 y estando fabricada la arandela a partir de una aleación de acero C22 con un contenido de carbono del 0,17 % al 0,24 %, un contenido de silicio de hasta el 0,40 %, un contenido de manganeso del 0,40 % al 0,70 %, un contenido de fósforo de hasta el 0,045 %, un contenido de azufre de hasta el 0,2 %, un contenido de cromo de hasta el 0,40 %, un contenido de molibdeno…

Parte forjada, método para producir la misma y biela.

(13/02/2019). Ver ilustración. Solicitante/s: TOYOTA JIDOSHA KABUSHIKI KAISHA. Inventor/es: TANAHASHI,KAZUHIRO, UENISHI,TAKEYUKI, OWAKI,SUSUMU, KOMA,HISANORI, KITANO,TOMOYASU, SHINOHARA,NOBUYUKI.

Un componente forjado con una composición química compuesta por, por % en masa, C: 0.30 a 0.45%, Si: 0.05 a 0.35%, Mn: 0.50 a 0.90%, P: 0.030 a 0.070%, S: 0.040 a 0.070%, Cr: 0.01 a 0.50%, Al: 0.001 a 0.050%, V: 0.25 a 0.35%, Ca: 0 a 0.0100%, N: 0.0150% o menos, y siendo el resto Fe e impurezas inevitables que incluyen Cu, Ni y Mo, y que satisface la siguiente fórmula 1: Fórmula 1: [C] - 4 x [S] + [V] - 25 x [Ca] < 0.44 en donde [X] significa un valor del contenido en % en masa de un elemento X, en donde la estructura metálica es una estructura de ferrita perlita, y una proporción de área de ferrita es del 30% o más; la dureza Vickers está en el rango de 320 a 380 HV; el límite elástico de 0.2% es de 800 MPa o más; y un valor de impacto Charpy de muesca en V está en el rango de 7 a 15 J/cm2.

PDF original: ES-2717295_T3.pdf

Método de calentamiento, aparato de calentamiento y método de fabricación de artículos moldeados a presión.

(18/01/2019) Un método de calentamiento que comprende: disponer un par de electrodos en una pieza (W1-W8) de trabajo a lo largo de una primera dirección, teniendo el par de electrodos una longitud que se extiende a través de una primera área (A) de calentamiento de una pieza (W1-W8) de trabajo en la primera dirección; y mover al menos uno de los electrodos en la primera área (A) de calentamiento y a lo largo de una segunda dirección que intersecta la primera dirección mientras aplica corriente eléctrica entre el par de electrodos para calentar la primera área (A) de calentamiento por calentamiento de resistencia directa, caracterizado por comprender además el ajuste de la corriente eléctrica aplicada entre el par de electrodos mientras se mueve el al menos uno de…

Horno de recalentamiento de productos siderúrgicos como barras y desbastes.

(16/01/2019) Procedimiento de funcionamiento de un horno de recalentamiento de productos siderúrgicos que comprende paredes longitudinales provistas de quemadores laterales (A, B, C, ... N) y paredes terminales transversales, y provisto de una entrada y una salida para los productos, estando los quemadores dispuestos en filas sucesivas, comprendiendo el horno en la entrada de los mismos, una zona de recuperación (R) seguida inmediatamente, en el sentido de avance de los productos, de una zona de precalentamiento, y después de zonas de calentamiento sucesivas, estando previsto un canal de evacuación de los humos inmediatamente en la entrada del horno, y estando atravesada la zona de recuperación por los humos así evacuados, circulando en sentido inverso al desplazamiento…

Dispositivo de transporte para piezas de acero de paredes delgadas, calientes.

(09/01/2019). Solicitante/s: THYSSENKRUPP STEEL EUROPE AG. Inventor/es: SIKORA,SASCHA, BANIK,JANKO.

Dispositivo de transporte para el transporte de piezas de acero para la conformación en caliente y/o el temple con alojamientos de transporte , en los que están dispuestas las piezas de acero y que están diseñados para el transporte de piezas de acero con temperaturas de más de 650 °C, estando previstos medios para el calentamiento por inducción, por convección y/o por radiación de las piezas de acero , estando previstos medios para el calentamiento por convección, por conducción y/o por radiación de las zonas del alojamiento de transporte que están en contacto con la pieza de acero y el dispositivo de transporte está configurado como sistema de tubos y/o rodillos, caracterizado por que está previsto un sistema de rodillos y/o de tubos y los rodillos y/o los tubos que están en contacto con la pieza de acero pueden calentarse empleando medios calientes o mediante corriente eléctrica.

PDF original: ES-2716381_T3.pdf

Miembro para el transporte de materiales a alta temperatura.

(03/12/2018) Un miembro de transferencia de materiales a alta temperatura, el cual incluye una película de recubrimiento, formada sobre una superficie de metal de base, mediante un proceso de recubrimiento mediante material en polvo, por plasma, en donde, la película de recubrimiento, se trata de un película de recubrimiento de material compuesto del tipo composite, mediante la utilización de una mezcla en polvo, formada por una aleación a base de Co, en polvo, la cual contiene, en masa, de un 0,03 a un 0,6 % de C, de un 0,2 a un 3 %, de Si, de un 22 a un 35 % de Cr, y más de un 50 % de Co, y un carburo de Cr, en polvo, en donde, el carburo de Cr, es de un 20 a un 70 %, en volumen, en una proporción en…

Material previo para moldes de plástico o molde de plástico.

(23/11/2018). Solicitante/s: Buderus Edelstahl Gmbh. Inventor/es: VETTER, PETER.

Material previo para moldes de plástico o molde de plástico que presentan en estado bonificado una dureza del material superior a 340 HB, compuestos por % en peso: C: 0,25-0,35 Si: 0,04-0,20 Mn: 1,00-2,00 Cr: 1,00-2,00 Ni: 0,30-<0,90 Mo: 0,30-0,80 V: ≥0,20 AI: 0,01-0,03 N: 0,0025-0,0150 S: <0,15 Fe, así como impurezas producto del proceso de fabricación.

PDF original: ES-2691048_T3.pdf

Acero de baja aleación.

(12/11/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KOBAYASHI, KENJI, HIRATA, HIROYUKI, KAWANO, KAORI, OGAWA,Kazuhiro , OMURA,TOMOHIKO, TOMATSU,KOTA.

Un tubo de acero para la transmisión de petróleo crudo o gas natural, en donde el tubo de acero es fabricado con un acero de baja aleación que consiste, en porcentaje en masa, en C: 0,01 a 0,15% Si: 0,01% a 3%, Mn: 0,2% a 3%, B: 0,006 a 0,050%, Al: 0,001% a 0,08%, opcionalmente uno o más elementos seleccionados de Cr, Mo, Ni y Cu: 1,5% o menos en total; uno o más elementos seleccionados de Ti, V y Nb: 0,2% o menos en total; y Ca y/o Mg: 0,05% o menos en total, siendo el resto Fe e impurezas, en donde en las impurezas, N: 0,01% o menos, P: 0,05% o menos, S: 0,03% o menos y O: 0,03% o menos, en donde el contenido de B satisface la Fórmula : 20 0,005 x Hv/300 + 0,0023 ≤ B ... donde "Hv" en la fórmula significa el valor máximo de dureza de Vickers de una zona afectada por calor y "B" significa el contenido de B en % en masa.

PDF original: ES-2689229_T3.pdf

Procedimiento y dispositivo para la fabricación de un componente metálico endurecido en prensa.

(02/11/2018) Procedimiento para la fabricacion de un componente metalico con al menos dos regiones con diferentes propiedades de resistencia dentro del mismo componente, obtenidas mediante diferentes velocidades de enfriamiento de las diferentes regiones, caracterizado por las siguientes caracteristicas de procedimiento: - se proporciona un cuerpo de base metalico, que presenta al menos la temperatura de austenizacion, en una unidad de calentamiento , - se apantalla una region del cuerpo de base , durante una posterior aplicacion de calor sobre el cuerpo de base en la unidad de calentamiento , hasta que la temperatura del componente en esta region…

Tratamiento de un tubo calefactor destinado a un presurizador del circuito primario de un reactor nuclear.

(29/10/2018). Solicitante/s: ELECTRICITE DE FRANCE. Inventor/es: NEAU,YVES, CHAMPREDONDE,JACQUES, FAGEON,JEAN-MARIE.

Procedimiento de tratamiento de un tubo calefactor destinado a ponerse en servicio en un presurizador del circuito primario de un reactor nuclear, incluyendo el tubo calefactor un elemento de calentamiento alojado en una funda sustancialmente cilíndrica, incluyendo dicha funda una superficie exterior susceptible de sufrir, al menos en parte, una corrosión por tensión, durante la puesta en servicio del tubo, incluyendo dicha funda un material de tipo acero, caracterizado por que el procedimiento incluye una etapa de tratamiento térmico al menos de la superficie externa de dicha funda para recristalizar al menos la superficie del material de la funda, y por que la superficie exterior de la funda presenta al menos rastros de endurecimiento antes de la etapa de tratamiento térmico, y por que el aumento de temperatura del elemento de calentamiento resultante del tratamiento térmico está limitado a un valor máximo de 900 C.

PDF original: ES-2687805_T3.pdf

Procedimiento y dispositivo para el endurecimiento parcial de productos semiacabados.

(17/10/2018) Procedimiento para el endurecimiento parcial de un producto semiacabado que se compone de un acero endurecible en una herramienta, presentando el producto semiacabado la forma de sección transversal de un perfil abierto o cerrado y colocándose en la herramienta abierta, presentando el procedimiento las siguientes etapas: - calentar al menos una zona que va a endurecerse del producto semiacabado hasta una temperatura por encima de la temperatura Ac1 del material del producto semiacabado, - colocar el producto semiacabado calentado al menos localmente en una herramienta, - cerrar la herramienta y aproximar al menos un elemento de enfriamiento de herramienta activo a al menos una zona que va a endurecerse del producto semiacabado, - enfriar al menos la al menos una zona que va a endurecerse…

Acero inoxidable austenítico con alto contenido en Mn y parte metálica para prendas de vestir.

(09/10/2018) Acero inoxidable austenítico con alto contenido en Mn que tiene una composición química que consiste en C: el 0,02-0,12% en masa, Si: el 0,05-1,5% en masa, Mn: el 12,0-22,0% en masa, S: no más del 0,03% en masa, Ni: el 4,0-12,0% en masa, Cr: el 14,0-25,0% en masa, N: el 0,07-0,17% en masa y, además, uno o más elementos seleccionados de Mo: el 0,03-2,0% en masa, Cu: el 0,03-3,0% en masa, V: el 0,02-1,0% en masa, Ti: el 0,02-1,0% en masa y Nb: el 0,02-1,0% en masa además de la composición química anterior, y además, opcionalmente, uno o más elementos seleccionados de B: el 0,0005-0,01% en masa, Ca: el 0,0005-0,01% en masa, REM: el 0,0005-0,01% en masa y Mg:…

Lámina de acero para elementos de estampación en caliente y método de producción de la misma.

(28/09/2018) Una lámina de acero para un elemento de estampación en caliente, consistiendo la lámina de acero, como una composición química, en: 0,10% en masa a 0,35% en masa de C; 0,01% en masa a 1,0% en masa de Si; 0,3% en masa a 2,3% en masa de Mn; 0,01% en masa a 0,5% en masa de Al; limitada a 0,03% en masa o menos de P; limitada a 0,02% en masa o menos de S; limitada a 0,1% en masa o menos de N; y opcionalmente uno o más seleccionados del grupo que consiste en 0,01% en masa a 2,0% en masa de Cr; 0,001% en masa a 0,5% en masa de Ti; 0,001% en masa a 0,5% en masa de Nb; 0,0005% en masa a 0,01% en masa de B; 0,01% en masa a 1,0% en masa…

Método de fabricación para un miembro de acero conformado por prensado en caliente.

(25/09/2018) Un método para fabricar un miembro de acero conformado por prensado en caliente, comprendiendo el método calentar una lámina de acero y someter la lámina de acero a al menos un tiempo de conformación por prensado en caliente, consistiendo la lámina de acero en, como una composición química en porcentaje en masa (en adelante, los mismo para la composición química), C en un contenido del 0,15 % al 0,4 %; Si en un contenido de más del 1,0 % al 1,65 %; A1 en un contenido del 0,5 % o menos (excluyendo el 0 %); Mn en un contenido del 1 % al 3,5 %; Ti en un contenido del 0,10 % o menos (excluyendo el 0 %); y B en un contenido del 0,005 % o menos (excluyendo el 0 %), opcionalmente, al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en (a) Cr en un contenido…

Procedimiento para la producción de un producto de acero inoxidable unido por difusión.

(24/09/2018) Un procedimiento de producción de un producto de acero inoxidable unido por difusión, que comprende poner en contacto directamente materiales de acero inoxidable entre sí para unificar los materiales juntos mediante enlace por difusión, en el que al menos uno de los materiales de acero inoxidable que se va a poner en contacto es un acero de doble fase que tiene una estructura metálica de fase ferrita + carburo, fase ferrita + fase martensita o una fase única de martensita antes de someterlo a un enlace por difusión, que tiene la composición química (A) dada a continuación, que tiene una γmáx representada por la fórmula…

Método para la fabricación de artículos conformados.

(30/05/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: KOJIMA,NOBUSATO, NAKATA,MASAHIRO, NAKAMURA,TOYOMITSU, TAKEBAYASHI,HIROSHI, TOKI,TAMOTSU.

Un método para fabricar un artículo conformado que comprende: una primera etapa que comprende: alimentar a una primera matriz para prensar una chapa de acero galvanizada, como material, que tiene una capa de recubrimiento que contiene: 8-25% en masa de Fe, y un remanente que contiene Zn, AI e impurezass; y después preconformar la chapa de acero galvano-recocido presionando para obtener una preforma; una segunda etapa de calentamiento de la preforma a una temperatura de 800-1100 ºC; y una tercera etapa de temple de la preforma calentada desde dicha temperatura para obtener un artículo conformado, siendo la temperatura del material justo antes del preconformado de la primera etapa una temperatura inferior al punto de inicio de la transformación austenítica del material y dentro del intervalo de 100-700 ºC.

PDF original: ES-2678072_T3.pdf

Un acero reforzado por dispersión como material un rodillo para un horno de solera de rodillos.

(21/03/2018). Solicitante/s: SANDVIK INTELLECTUAL PROPERTY AB. Inventor/es: LEWIN, THOMAS, HELANDER,THOMAS, CHANDRASEKARAN,DILIP, ODELSTAM,THOMAS, INNERMAN,JAN.

Rodillo metálico para un horno de solera de rodillos en donde el rodillo se adapta para transportar un objeto a tratar térmicamente a través del horno de solera de rodillos caracterizado porque al menos la parte del rodillo que está adaptada para estar en contacto, bien directamente o a través de una malla, banda o placa intermedia, con el objeto a tratar térmicamente, consiste en un acero ferrítico endurecido por dispersión con la siguiente composición en porcentaje en peso C máx. 0,2 Si máx. 1 Mn máx. 0,7 Mo 1,5-5 Cr 18-25 Ni máx. 2 Al 3-7 N máx. 0,2 O máx. 0,2 al menos un elemento seleccionado del grupo que consiste en Ta, Hf, Zr e Y hasta 2,2, el resto Fe y las impurezas que ocurren normalmente.

PDF original: ES-2671703_T3.pdf

Procedimiento para el funcionamiento de un horno y horno.

(10/01/2018) Procedimiento para el tratamiento térmico de un componente metálico bajo una atmósfera de gas protector que contiene hidrógeno, en el que - el componente metálico se introduce en una cámara de vacío , - se establece un vacío, - el componente metálico se introduce para el tratamiento térmico en una sección de tratamiento térmico adyacente a la cámara de vacío y llenado con una atmósfera de gas protector que contiene hidrógeno, siendo depurado el gas protector de la sección de tratamiento térmico en un tamiz molecular , caracterizado por que se extrae el gas protector en una zona final de la sección de tratamiento térmico para su depuración, y el gas protector depurado se suministra a una zona central de la sección de tratamiento térmico , haciéndose funcionar…

Artículo moldeado por prensado en caliente y método de fabricación del mismo.

(10/01/2018) Un producto conformado por prensado en caliente, que comprende una lámina de acero delgada conformada por un método de conformado por prensado en caliente, y que tiene una estructura metálica que consiste en austenita retenida del 3 % al 20 % en volumen, martensita recocida o bainita recocida del 30 % al 97 % en volumen, y martensita templada del 0 % al 67 % en volumen, donde el producto conformado por prensado en caliente tiene una composición de elementos químicos que consiste en: C del 0,1 % al 0,3 %, donde "%" significa "% en masa", y lo mismo se aplica a lo siguiente con respecto a la composición de elementos químicos: Si del 0,5 % al 3 %; Mn del…

Procedimiento para la fabricación de un componente disociado, componente fabricado de acuerdo con este procedimiento y su utilización.

(27/12/2017). Solicitante/s: BAYERISCHE MOTOREN WERKE AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: LUCHNER, CLEMENS, MITTRACH, JURGEN, KREIL, FRANZ, MAURER, MICHAEL, DR., BONAUER,FRANZ, BETZMEIER,CHRISTIAN.

Procedimiento para la fabricación de un componente disociado de un acero al carbono, que comprende una bonificación y/o templado, al menos por secciones, en el que se introducen tensiones, caracterizado por un tratamiento térmico parcial antes de la disociación para la introducción selectiva de contra tensiones o deformación, para influir en la suspensión de componentes individuales del elemento después de la disociación.

PDF original: ES-2659790_T3.pdf

Procedimiento de fabricación de un componente estructural de un vehículo.

(04/10/2017) Procedimiento para la fabricación de un componente estructural de un vehículo, como un vehículo automóvil, obtenido a partir de una plancha o chapa de acero al boro con espesor comprendido entre 1 y 3 mm con un revestimiento de aluminio y silicio, que comprende la operación de someter la plancha o chapa a una conformación por estampación en caliente previa, en el que la plancha o chapa de acero tiene una resistencia a la tracción medida después de la conformación en caliente entre 1200 MPa y 1600 MPa, y el procedimiento comprende la operación posterior de someter al menos una zona localizada y previamente…

Pieza estructural de un vehículo y procedimiento de fabricación de esta pieza estructural.

(20/09/2017). Solicitante/s: AUTOTECH ENGINEERING, A.I.E.. Inventor/es: PERARNAU RAMOS,FRANCESC, VILA FERRER,ELISENDA, GARCIA,MICHEL.

La invención se refiere a un procedimiento para la fabricación de una pieza de un componente estructural de un vehículo, destinada a ser unida por soldadura por puntos a una segunda pieza, partiendo de una plancha de acero revestida y de espesor 1-3 mm, que comprende someter la plancha a una estampación en caliente, someter posteriormente al menos una zona localizada y previamente seleccionada de la primera pieza a un tratamiento térmico, irradiándola con un haz láser de diodos de potencia comprendida entre 500 W y 6 kW hasta alcanzar una temperatura comprendida entre 400-900 °C, dejándola enfriar después para alterar su microestructura, dotando a dicha zona de un contenido en martensita intencionadamente inferior y por consiguiente con un reducido límite elástico y un mayor alargamiento en comparación con el de sus zonas adyacentes no tratadas térmicamente.

PDF original: ES-2649893_T3.pdf

Método de calentamiento por resistencia directa.

(06/09/2017) Un método de calentamiento por resistencia directa que comprende: colocar un primer electrodo y un segundo electrodo en una pieza de trabajo (w) en forma de placa de manera que el primer electrodo y el segundo electrodo se extienden a través de la pieza de trabajo (w) en una dirección sustancialmente perpendicular a una línea central (Lα) de una región objetivo de calentamiento (w1) de la pieza de trabajo (w), la línea central (Lα) que conecta una porción media (LM) de un lado (L) de la región objetivo de calentamiento (w1) y una porción media (RM) del otro lado (R) de la región objetivo de calentamiento (w1); y mover al menos uno del primer electrodo y el segundo electrodo a lo largo de la línea central (Lα) mientras se aplica corriente eléctrica entre el primer electrodo y el segundo electrodo , caracterizado…

Método para producir un componente de chapa metálica conformado y templado al menos por zonas y herramienta de de temple a presión que permite fabricar tal componente.

(12/07/2017). Solicitante/s: KIRCHHOFF AUTOMOTIVE DEUTSCHLAND GMBH. Inventor/es: LÖCKER,Markus.

Un método para producir un componente de chapa metálica conformado y, al menos por zonas, endurecido, particularmente un componente de chapa de acero , con al menos una perforación producida en el mismo, en cuyo método una pieza elemental es calentada hasta la temperatura de formación, se conforma posteriormente en una herramienta y es endurecida a continuación, al menos por zonas, mediante un temple correspondiente, en donde dicha al menos una perforación en la pieza elemental se produce durante el curso de un proceso de troquelado antes de endurecer la pieza elemental , caracterizado por que la pieza metálica separada de la pieza elemental mediante troquelado se vuelve a alimentar a la perforación , permanece en la misma durante la duración del proceso de temple y solamente se expulsa durante o después de retirar el componente de chapa de acero de la herramienta , en la que está sujetado durante el temple.

PDF original: ES-2640920_T3.pdf

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