(03/12/2018) Un miembro de transferencia de materiales a alta temperatura, el cual incluye una película de recubrimiento, formada sobre una superficie de metal de base, mediante un proceso de recubrimiento mediante material en polvo, por plasma, en donde, la película de recubrimiento, se trata de un película de recubrimiento de material compuesto del tipo composite, mediante la utilización de una mezcla en polvo, formada por una aleación a base de Co, en polvo, la cual contiene, en masa, de un 0,03 a un 0,6 % de C, de un 0,2 a un 3 %, de Si, de un 22 a un 35 % de Cr, y más de un 50 % de Co, y un carburo de Cr, en polvo, en donde, el carburo de Cr, es de un 20 a un 70 %, en volumen, en una proporción en…

(26/11/2018) Un proceso para fabricar un tubo de acero con una resistencia a la tracción de al menos 900 MPa y una tenacidad a baja temperatura por un valor de vTrs 100 de -60°C o menos para airbags caracterizado por incluir: una etapa de conformado de un tubo en el que se produce un tubo de acero sin soldadura por conformado de tubos en caliente a partir de un acero que comprende, en % masa, C: 0,04 - 0,20 %, Si: 0,10 - 0,50 %, Mn: 0,10 - 1,00 %, P: como máximo 0,025 %, S: como máximo 0,005 %, Al: como máximo 0,10 %, Cr: 0,01 - 0,50 %, Cu: 0,01 - 0,50 %, Ni: 0,01 - 0,50 %, Mo: menos del 0,1 %, Nb: como máximo 0,050%, Ti: como máximo 0,050 %, V: como máximo 0,20 %, Ca: como máximo…

(23/11/2018) Un estabilizador hueco que tiene una composición química que comprende como componentes químicos, en términos de % en masa: del 0,26% al 0,30% de C, del 0,05% al 0,35% de Si, del 0,5% al 1,0% de Mn, del 0,05% al 1,0% de Cr, del 0,005% al 0,05% de Ti, del 0,0005% al 0,005% de B, y del 0,0005% al 0,005% de Ca, en donde: Al, P, S, N, y O están limitados al 0,08% o menos, al 0,05% o menos, a menos del 0,0030%, al 0,006% o menos, y al 0,004% o menos, respectivamente, la composición química comprende opcionalmente uno o más de: del 0,05% al 0,5% de Mo, del 0,01% al 0,1% de Nb, del 0,01%…

(19/11/2018) Un artículo tubular para pozos de petróleo, que usa un acero que comprende, como una composición química, en % en masa, C: de más del 0,35 % al 1,00 %, Si: del 0,05 % al 0,5 %, Mn: del 0,05 % al 1,0 %, Al: del 0,005 % al 0,10 %, Mo: de más del 1,0 % al 10 %, P: 0,025 % o menos, S: 0,010 % o menos, O: 0,01 % o menos, N: 0,03 % o menos, Cr: del 0 % al 2,0 %, V: del 0 % al 0,30 %, Nb: del 0 % al 0,1 %, Ti: del 0 % al 0,1 %, Zr: del 0 % al 0,1 %, Ca: del 0 % al 0,01 %, B: del 0 % al 0,003 %, y un resto que consiste en Fe e impurezas, en donde, cuando un ancho total a la mitad del máximo de un plano cristalino correspondiente…

(17/01/2018) Un método para la producción de un tubo de acero inoxidable de dos fases, que comprende: preparar un material de acero inoxidable de dos fases que tiene una composición química que consiste en, en % en masa, C: 0,03% o menos, Si: 0,05% o más y 1% o menos, Mn: de 0,1 a 2%, Cr: de 20 a 35%, Ni: de 3 a 10%, Mo: de 0,5 a 4%, W: de 0,5 a 6%, Cu: de 0 a 3% y N: de 0,15 a 0,35%, siendo el resto Fe e impurezas, formar un tubo de material por medio del sometimiento a un trabajo en caliente, de manera opcional por medio del sometimiento a un tratamiento térmico de solución sólida, y realizar un estirado en frío, donde el estirado en frío se caracteriza por que se lleva a cabo en las condiciones tales…

(22/03/2017) Un tubo de acero inoxidable de alta resistencia en el cual se proporciona, como material de base, un material de acero inoxidable que contiene en la base de porcentaje en masa, C, de 0,4 a 0,12%, Ni de 0 (incluyendo un caso de no adición) a 5,0%, Cr de 12,0 a 17,0%, N de 0 (incluyendo un caso de no adición) a 0,10%, Si de 0,2 a 2,0%, Mn a 2,0% o menos, Cu de 0 (incluyendo un caso de no adición) a 2,0%, P a 0,06% o menos, S a 0,006% o menos, siendo el residuo Fe e impurezas inevitables; donde una fase primaria queda constituida con cualquier estructura monofásica de fase de ferrita, o una estructura monofásica…

(15/03/2017) Dispositivo para la fabricación de tuberías de acero sin soldadura para campos petrolíferos, con una longitud superior a 7 m, en particular de hasta 200 m, un diámetro exterior superior a 20 mm pero inferior a 200 mm y un espesor de pared superior a 2,0 mm pero inferior a 25,0 mm, de una mayor solidez y una tenacidad mejorada 5 del material, así como con la misma microestructura a lo largo de la longitud total y de la sección transversal de la tubería, con una concentración de los respectivos elementos de aleación, elementos accidentales o impurezas, en porcentaje en peso de carbono (C) entre 0,03 y 0,5 silicio (Si) entre 0,15 y 0,65 manganeso (Mn) entre 0,5 y 2,0 fósforo (P) máx. 0,03 azufre (S) máx. 0,03 cromo (Cr) máx. 1,5 níquel (Ni) máx. 1,0 cobre (Cu) máx. 0,3 aluminio (Al) entre…

(22/06/2016) Procedimiento para la producción de un tubo de acero templado laminado en caliente sin soldadura, en el que el bloque hueco calentado a la temperatura de conformación se laminado en un tren de laminación para formar un tubo con un diámetro final tras laminación y se templa a continuación, y el diámetro del tubo se incrementa durante el templado con los parámetros de templado adecuados, caracterizado en que con el conocimiento del crecimiento del diámetro del tubo durante el templado, se ajusta el diámetro final del tubo a templar después del laminado en el tren de laminación, que el templado consiste en calentamiento en un horno, el subsiguiente enfriamiento de flujo continuo en una trayectoria de enfriamiento y un proceso de recocido, los parámetros de templado se ajustan sobre la base…

(11/05/2016) Tubería de acero sin soldadura que consiste en: en % en peso, C: 0,03 a 0,08%, Si: no más de 0,25%, Mn: 0,3 a 2,0%, P: no más de 0,05%, S: no más de 0,005%, Al: 0,001 a 0,10%, Cr: 0,02 a 1,0%, Ni: 0,02 a 1,0%, Mo: 0,02 a 0,8%, N: 0,002 a 0,008%, Ca: 0,0005 a 0,005% , Nb: 0,01 a 0,1%, y opcionalmente Ti: no más de 0,010%, Cu: no más de 1,0%, y/o V: no más de 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, y con un grosor de pared no inferior a 50 mm, en donde en una sección transversal perpendicular a una dirección axial de la tubería de acero sin soldadura, el tamaño medio del grano de cristal de los granos de austenita primaria en una parte cercana a la superficie es inferior a 80 μm, donde la parte cercana a la superficie es un área de 500 μm X 500 μm…

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

(23/03/2016) Un método de tratamiento térmico por inducción eléctrica de al menos una superficie circular de una pieza de trabajo anular, comprendiendo el método las etapas de: situar yuxtapuestos un primer inductor (12a) y un segundo inductor (12b) en una posición inicial adyacente a dicha al menos una superficie circular; la posición inicial situada dentro de una zona en arco (OSC), teniendo la zona en arco (OSC) un primer límite de arco (A1) y un segundo límite de arco (B1); separar el primer y el segundo inductores en la zona en arco (OSC) mientras se suministra una potencia de tratamiento térmico en estado permanente, que tiene una magnitud de potencia en estado permanente y una frecuencia en estado permanente, a los inductores primero y segundo al desplazar el primer inductor en un primer sentido circunferencial adyacente a dicha al menos una superficie…

(09/03/2016) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de una mayor solidez y una tenacidad mejorada del material mediante un enfriamiento rápido inmediatamente después de una conformación en caliente, en concreto tubos para campos petrolíferos de una longitud superior a 7 m, en particular de hasta 200 m, un diámetro exterior superior a 20 mm pero inferior a 200 mm y un espesor de pared superior a 2,0 mm pero inferior a 25 mm, tras una conformación mediante reducción por estiraje, aplicándose, dentro de un lapso de tiempo de máximo 20 s tras la conformación final a una temperatura superior a 700° C pero inferior a 1050° C, de forma pasante sobre la superficie exterior del tubo circunferencialmente en una longitud 400 veces mayor que…

(09/03/2016) Un tubo de acero para ser utilizado en un inflador de airbag, que tiene una composición de acero que consiste, en masa porcentual, en C: 0,05 - 0,20%, Si: 0,1 - 1,0%, P: como mucho 0,025%, S: como mucho 0,010%, Cr: 0,05 - 1,45%, Al: como mucho 0,10%, Ti y Mn en cantidades que satisfacen las siguientes ecuaciones y y , Ti ≤ 0,02 %................................ 0,4 % ≤ Mn+40 Ti≤ 1,2 %...... Mn ≤ 1,0 %................................. Mo: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, V: 0 - 0,2%, B: 0 - 0,005%, Cu: 0 - 0,5%, Nb: 0 - 0,1%, Ca: 0 - 0,01%, Mg: 0 - 0,01%, REM: 0 - 0,01%, y un resto de Fe e impurezas, en el que la relación (denominada a continuación {110}L/T) de la relación de intensidad integrada de rayos X para el plano {110} medida en un corte transversal perpendicular a la dirección axial L del…

(27/01/2016) Un acero inoxidable para pozos de petróleo, que comprende: una composición química que consiste en, en porcentaje en masa, C: no más de 0,05 %, Si: no más de 0,5 %, Mn: de 0,01 a 0,5 %, P: no más de 0,04 %, S: no más de 0,01 %, Cr: más de 16,0 y no más de 18,0 %, Ni: más de 4,0 y no más de 5,6 %, Mo: de 1,6 a 4,0 %, Cu: de 1,5 a 3,0 %, Al: de 0,001 a 0,10 %, y N: no más de 0,050 %, y opcionalmente al menos un tipo seleccionado del grupo que consiste en V: no más de 0,25 %, Nb: no más de 0,25 %, Ti: no más de 0,25 %, y Zr: no más de 0,25 %, Ca: no más de 0,005 %, Mg: no más de 0,005 %, La: no más de 0,005 %, y Ce: no más de 0,005 %, siendo el resto Fe e impurezas, y satisface las fórmulas y . en las que el contenido (porcentaje en masa) de cada elemento está sustituido por…

(26/11/2014) Procedimiento para aumentar la superficie de intercambio de calor de elementos hechos de metal o de aleaciones de metales mediante la refusión de la superficie en la presencia de un canal de vapor, en el cual el elemento que se refunde se somete a vibraciones.

(05/11/2014) Un procedimiento de producción de un tubo de acero sin soldadura acabado en frío para un árbol de transmisión de tipo formado integralmente que usa una palanquilla en el que su composición química comprende: en % en masa: C: 0,30 a 0,38%, Si: 0,50% o menos, Mn: 0,30 a 2,00%, P: 0,025% o menos, S: 0,005% o menos, Cr: 0,15 a 1,0%, Al: 0,001 a 0,05%, Ti: 0,005 a 0,05%, N: 0,02% o menos, B: 0,0005 a 0,01%, y O (oxígeno): 0,0050% o menos, siendo el resto Fe e impurezas, y Beff definido por (1a) y (1b) anterior satisface 0,0001% o más, dado que Ti, N, y B están representados en términos de contenido (%), cuando N - 14 x Ti/47,9 ≥…

(05/11/2014) Un procedimiento de fabricación de un miembro de botella de inflador de airbag que comprende un cuerpo tubular que tiene una porción de diámetro reducido en al menos una porción de extremo del mismo, que comprende realizar un trabajo en frío en un tubo de acero que tiene una composición del acero que consiste en, en porcentaje de masa, C: 0,05-0,20%; Si: 0,1 - 1,0%, Mn: 0,10 - 2,0%, Cr: 0,05 - 2,0%, Al sol.: como máximo 0,10%, Ca: como máximo 0,01%, Cu: 0 - 1,0%, Ni: 0 - 1,5%, Mo: 0 - 1,0%, V: 0 - 0,2%, Nb: 0 - 0,1%, Ti: 0 - 0,1%, y un resto de Fe e impurezas inevitables, siendo el contenido de las impurezas como máximo del 0,025% para P,…

(12/03/2014) Procedimiento para la fabricación de tubos de acero de precisión elaborados en frío, en particular estirados en frío, especialmente para su utilización como tubos para cilindros con sobrecarga de presión, con la siguiente composición química (% en peso): C ≥ 0,05 - 0,25 Si ≥ 0,15 - 1,0 Mn ≥ 1,0 - 3,5 Al ≥ 0,020 - 0,060 V max. 0,20 N max. 0,15 S max. 0,03 con adiciones opcionales de uno o varios elementos de aleación tales como Cr, Mo, Ni, W, Ti ó Nb, con los siguientes contenidos (% en peso): Cr max. 0,80 Mo max. 0,65 Ni max. 0,90 W max. 0,90 Ti max. 0,20 Nb max. 0,20 el resto hierro, así como las impurezas debidas al proceso de fusión,…

(19/02/2014) Elemento o subgrupo de generador de vapor o componente de central electrica, que se compone al menos esencialmente de un material de trabajo aleado que contiene cromo, que se compone al menos en parte, en particular esencialmente, de un material de trabajo que está tratado mediante granallado superficial, caracterizado porque se compone al menos esencialmente de un material de trabajo con estructura ferritica con un contenido medio de cromo< 8% en peso o una estructura martensitica con un contenido medio de cromo< 14% en peso, y al menos una superficie del elemento o subgrupo o una superficie del componente, que presenta una estructura semejante, esta tratada al menos parcialmente mediante granallado superficial, ajustandose las condiciones del granallado superficial de manera que la superficie tratada…

(04/09/2013) Un producto colado para su uso en atmósfera a temperatura elevada, comprendiendo dicho producto colado: un cuerpo colado de una aleación termorresistente constituida por, en porcentaje en masa, del 0,05 al 0,7% de C, de más del 0% hasta el 2,5% de Si, de más del 0% hasta el 3,0% de Mn, del 15 al 50% de Cr, del 18 al 70% de Ni, del 2 al 4% de Al, del 0,005 al 0,4% de elementos de las tierras raras, y del 0,5 al 10% de W y/o del 0,1 al 5% de Mo, conteniendo opcionalmente al menos un elemento seleccionado entre el grupo constituido por del 0,01 al 0,6% de Ti, del 0,01 al 0,6% de Zr y del 0,1 al 1,8% de Nb, conteniendo opcionalmente de más del 0% hasta el 0,1% de B, siendo el resto Fe e inevitables impurezas; una capa barrera formada…

(12/06/2013) Un procedimiento para la restauración de una parte deteriorada (C) generada en un elemento de metal, quecomprende: una primera etapa de calentamiento para el calentamiento de una región local que incluye la parte deteriorada(C) para formar una primera región calentada (HA1), y la soldadura a pr 5 esión de la parte deteriorada (C)mediante una tensión de compresión en la primera región calentada (HA1) debido a la restricción de laexpansión térmica de la primera región calentada (HA1) mediante la periferia de la primera región calentada(HA1): caracterizado porque el procedimiento también comprende una segunda etapa de calentamiento de formaciónde una segunda región…