CIP 2015 : C22C 38/58 : con más de 1,5% en peso de manganeso.

CIP2015CC22C22CC22C 38/00C22C 38/58[3] › con más de 1,5% en peso de manganeso.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F).

C22C 38/00 Aleaciones ferrosas, p. ej. aleaciones del acero (aleaciones de hierro colado C22C 37/00).

C22C 38/58 · · · con más de 1,5% en peso de manganeso.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Chapa de acero inoxidable y método para su fabricación.

(20/07/2016). Solicitante/s: NISSHIN STEEL CO., LTD.. Inventor/es: KAWAGOE TAKAFUMI, SHIGETOMI TOMOHARU, KATSUKI JUNICHI.

Una chapa de acero para la que se realiza el laminado templado utilizando un rodillo opaco después de un laminado en frío de acabado y un recocido brillante, en donde una rugosidad media aritmética Ra en una dirección perpendicular a la dirección del laminado de la superficie de la chapa de acero es de 0,2 a 1,2 μm; un ratio de transferencia, que es un ratio de área de una parte en la cual un patrón opaco se transfiere con relación a la superficie de chapa, es 15 al 70% y un micro-hoyo, formado en la superficie de la chapa de acero, con una profundidad de 0,5 μm o más y con un área de apertura de 10 μm2 o más, tiene una densidad existente en la superficie de la chapa de acero de 10,0 o menos por 0,01 mm2, y un ratio del área de apertura en la superficie de la chapa de acero de 1,0% o menos.

PDF original: ES-2584253_T3.pdf

Chapa de acero inoxidable ferrítico-austenítico con resistencia a la formación de estrías y trabajabilidad excelentes, y proceso para fabricar la misma.

(13/07/2016) Una chapa de acero inoxidable ferrítico-austenítico con resistencia a la formación de estrías y trabajabilidad excelentes, comprendiendo la chapa de acero: en términos de % en masa, C: 0,1 % o menos; Cr: del 17 al 25 %; Si: del 0,01 % al 1 %; Mn: 3,7 % o menos; y Ni: del 0,6 al 3 %; Cu: del 0,1 al 3 %; N: 0,06 % o más y menos del 0,15 %, y opcionalmente uno o más seleccionados del grupo que consiste en Al: 0,2 % o menos, Mo: 1 % o menos, Ti: 0,5 % o menos, Nb: 0,5 % o menos, B: 0,01 % o menos, Ca: 0,01 % o menos, Mg: 0,01 % o menos, y elementos de tierras raras: 0,5 % o menos, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en donde la chapa…

Aleación de acero de alta resistencia, alta dureza.

(06/07/2016). Solicitante/s: CRS HOLDINGS, INC.. Inventor/es: NOVOTNY, PAUL, M.

Una aleación de acero que consiste en, en porcentaje en peso: C 0.33-0.50 Mn 0.8-1.3 Si 1.5-2.7 Cr 1.5-1.8 Ni 3.0-5.0 Mo + 1/2W 0.40-0.90 Cu 0.35-1.2 Co 0.01 máx. V + (5/9) x Nb 0.10-0.40 Ti 0.01 máx. Al 0.015 máx. Ca 0.005 máx. un elemento de grano de refinación seleccionado del grupo que consiste en 0.0001-0.008% de Mg, 0.001-0.025% de Y, y una combinación de los mismos; y el balance que es hierro e impurezas usuales en el que fósforo está restringido a 0.01% máx. Y el azufre está restringido a no más de 0.001% máx., y en el que**Fórmula**.

PDF original: ES-2595484_T3.pdf

Método para fabricar un elemento de acero formado en una prensa caliente y el elemento de acero formado en la prensa caliente.

(15/06/2016) Un método para fabricar un elemento de acero formado en prensa caliente, comprendiendo el método: una etapa de uso de una lámina de acero galvanizado, teniendo un acero base de la misma una composición química que comprende C: no menor del 0,10 % (% en masa, esto mismo se aplica a un componente químico a continuación), no mayor del 0,35 %, Mn: no menor del 1,0 %, no mayor del 3,5 %, Si: no menor del 0,1 %, no mayor del 2,5 %, Al: no mayor del 0,5 % (sin incluir el 0 %), opcionalmente B: no mayor del 0,005 % (sin incluir el 0%), opcionalmente Ti y/o Nb: no mayor del 0,10 % en total (sin incluir el 0%), opcionalmente Ni y/o Cu: no mayor del 0,5 % en total (sin incluir el 0 %), y opcionalmente Cr y/o Mo: no mayor del 3,5%, en total (sin incluir el 0 %), siendo el resto hierro e impurezas inevitables; una etapa de calentamiento para calentar…

Acero de varias capas y procedimiento de producción de acero de varias capas.

(15/06/2016) Acero de varias capas que comprende una combinación de dos tipos de aceros laminados y tratados con calor, teniendo cada uno de ellos una composición química y una microestructura diferentes o propiedades mecánicas diferentes, caracterizado porque el acero de varias capas está formado por una primera capa y una secunda capa , y porque la primera capa comprende un primer acero con forma de plancha que comprende, en % en masa, de 0,05 a 0,4 de C, de 0,05 a 3,0 de Si, de 0,05 a 3,0 de Mn, siendo el resto Fe e impurezas evitables y, opcionalmente, uno o más elementos del 0,001 al 0,1% en masa de Nb, del 0,001 al 0,1% en masa de Ti, de 0,001 a 0,5% en masa 10 de V, de 0,01 a 16,0% en masa…

Lámina de acero de fase dual y procedimiento para la producción de la misma.

(15/06/2016) Una lámina de acero de fase dual que tiene una resistencia a la tensión de 540 MPa o mayor, que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,1%; Mn: 0,2 a 3%; Al: 0,04 a 1,5%; Ti: 0,015 a 0,2%; Si: 0 a 0,5%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 a 0,2%; Cr: 0 a 2%; W: 0 a 0,5%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; B: 0 a 0,002%; P: 0,01% o menos; S: 0,005% o menos; N: 0,01% o menos, en los cuales [Ti] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S] ≥ 0% se cumple y cuando se establece Ex.C (%) ≥ [C] - 12/48 x {[Ti] + 48/93 x [Nb] - 48/14 x [N] - 48/32 x [S]},…

Alambrón de acero de alta tenacidad y perno de alta tenacidad con excelente resistencia a fractura retardada, y método para su fabricación.

(08/06/2016) Un alambrón de acero de alta tenacidad que tiene una resistencia a tracción de 1300 MPa o mayor que consiste en, en % en masa, C: de 0,10 a 0,55%, Si: de 0,01 a 3%, y Mn: de 0,1 a 2%, que contiene además uno o más de Cr: de 0,05 a 1,5%, V: de 0,05 a 0,2%, Mo: de 0,05 a 0,4%, Nb: 0:001 to 0,05%, Cu: de 0,01 a 4%, Ni: de 0,01 a 4%, y B: de 0,0001 a 0,005%. que opcionalmente contiene además uno o más de Al: de 0,003 a 0,1%, Ti: de 0,003 a 0,05%, Mg: de 0,0003 a 0,01% Ca: de 0,003 a 0,01%, y Zr: de 0,0003 a 0,01%, y que tiene el resto de Fe e impurezas inevitables, siendo la estructura una estructura de martensita revenida, estando formada la superficie del alambrón de acero con (a) una capa nitrurada que tiene un espesor desde la superficie del alambrón…

Acero inoxidable dúplex superior en resistencia a la corrosión de la soldadura.

(08/06/2016) Un acero inoxidable de baja aleación dúplex, superior en resistencia a la corrosión de la soldadura, caracterizado por que el acero inoxidable dúplex consiste, en % en masa, en: C: 0,001 a 0,06%, Si: 0,1 a 1,5%, Mn: 2,0 a 4,0%, P: 0,005 a 0,05%, S: 0,0001 a 0,005%, Cr: 23,0 a 27,0%, Ni: 2,0 a 6,0%, Mo: 0,5 a 2,5%, Cu: 0,5 a 3,0%, V: 0,05 a 0,25%, Al: 0,003 a 0,045%, O: 0,0005 a 0,007%, y N: 0,20 a 0,28%; y comprende además uno, dos o más elementos, seleccionados de: Ca: 0,0005 a 0,0050%, Mg: 0,0005 a 0,0050%, y REM:0,005 a 0,050%; y opcionalmente comprende uno, dos o más elementos, seleccionados de: Nb: 0,02 a 0,08%, Co: 0,02 a 1,00%, B: 0,0040% o menos, Ti: 0,05% o menos, Zr: 0,02% o menos, Ta: 0,07% o menos, W: 1,0% o…

Método para producir un elemento de acero moldeado por presión en caliente.

(25/05/2016) Un método para fabricar un elemento de acero conformado por presión en caliente, fabricándose el elemento de acero mediante calentamiento de una hoja de acero que tiene una composición química que consiste en C: de 0,10 a 0,30 % (en porcentaje en masa, lo mismo se aplica al resto de componentes químicos), Si: de 1,0 a 2,5 %, Si+Al: de 1,0 a 3,0 % en total, y Mn: de 1,5 a 3,0 %, opcionalmente 1 % o menos de Cr (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,10 % o menos de Ti (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,005 % o menos de B (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,5 % o menos de Ni y/o…

Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma.

(18/05/2016) Una pieza estampada en caliente que comprende: una composición química que consiste en, % en masa: C: del 0,120 % al 0,400 %; Si: del 0,005 % al 2,000 %; Mn o Cr, o ambos: del 1,00 % al 3,00 % en total; Al: del 0,005 % al 0,100 %; B: del 0,0003 % al 0,0020 %; P: no más del 0,030 %; S: no más del 0,0100 %; O: no más del 0,0070 %; N: no más del 0,0070 %; Ti: del 0 % al 0,100 %; Nb: del 0 % al 0,100 %; V: del 0 % al 0,100 %; Ni: del 0 % al 2,00 %; Cu: del 0 % al 2,00 %; Mo: del 0 % al 0,50 %; Ca o REM (por sus siglas en inglés), o ambos: del 0 % al 0,0300 % en total; y el resto: Fe e impurezas; y una estructura representada por: una fracción…

Tubería de acero sin soldadura y método de fabricación de la misma.

(11/05/2016) Tubería de acero sin soldadura que consiste en: en % en peso, C: 0,03 a 0,08%, Si: no más de 0,25%, Mn: 0,3 a 2,0%, P: no más de 0,05%, S: no más de 0,005%, Al: 0,001 a 0,10%, Cr: 0,02 a 1,0%, Ni: 0,02 a 1,0%, Mo: 0,02 a 0,8%, N: 0,002 a 0,008%, Ca: 0,0005 a 0,005% , Nb: 0,01 a 0,1%, y opcionalmente Ti: no más de 0,010%, Cu: no más de 1,0%, y/o V: no más de 0,1%, siendo el resto Fe e impurezas, y con un grosor de pared no inferior a 50 mm, en donde en una sección transversal perpendicular a una dirección axial de la tubería de acero sin soldadura, el tamaño medio del grano de cristal de los granos de austenita primaria en una parte cercana a la superficie es inferior a 80 μm, donde la parte cercana a la superficie es un área de 500 μm X 500 μm…

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de curado del recubrimiento en cocimiento en horno y propiedad de envejecimiento lento en frío y proceso para producirlo.

(04/05/2016) Una chapa delgada de acero laminada en frío excelente en capacidad de endurecimiento en horno de la pintura y propiedad de resistencia al envejecimiento a temperatura normal que comprende, en % en masa, C: 0,0005 - 0,0040%, Si: 0,8% o menos, Mn: 2,2% o menos, S: 0,0005 - 0,009%, Cr: 0,4 - 1,3%, 1 O: 0,003 - 0,020%, P: 0,045 - 0,12%, B: 0,0002 - 0,0010%, Al: 0,008% o menos, N: 0,001 - 0,007%, opcionalmente uno o más seleccionado entre Mo: 0,001 - 1,0%, más opcionalmente uno o más de V, Zr, Ce, Ti, Nb y Mg en un total del 0,001 - 0,02%, opcionalmente además, y el resto Fe e impurezas inevitables, cuya BH170 evaluada aplicando tratamiento…

Chapa de acero lamimada en frío, chapa de acero galvanizado de alta resistencia y chapa de acero galvanizado por inmersión en caliente aleada de alta resistencia qie tiene excelente conformabilidad y soldabilidad, y métodos para fabricar las mismas.

(04/05/2016) Una chapa de acero laminada en frío de alta resistencia que tiene excelente conformabilidad y soldabilidad, que comprende, en términos de % en masa: C: no menor que 0,05% y no más que 0,095%; Cr: no menor que 0,1-5% y no más que 2,0%; B: no menor que 0,0003% y no más que 0,01%; Si: no menor que 0,3% y no más que 2,0%; Mn: no menor que 1,7% y no más que 2,6%; Ti: no menor que 0,005% y no más que 0,14%; P: no más que 0,03%; S: no más que 0,01%; Al: no más que 0,1%; N: menor que 0,005%; O: no menor que 0,0005% y no más que 0,005%; y opcionalmente uno o más elementos seleccionados del grupo que consiste en: Ni: menor que 0,05%; Cu: menor que 0,05%; W: menor que 0,05%; y V: no menor que 0,01% y no más que 0,14%, siendo el resto hierro…

Placa de acero para forjado en frío y proceso para producir la misma.

(04/05/2016) Una placa de acero para el forjado en frío que comprende: una placa de acero laminada en caliente, en la que la placa de acero laminada en caliente comprende: en términos de porcentaje en masa, C: 0,13% a 0,20%; Si: 0,01% a 0,8%; Mn: 0,1% a 2,5%; P: 0,003% a 0,030%; S: 0,0001% a 0,008%; Al: 0,01% a 0,07%; N: 0,0001% a 0,02%; y 0:0,0001% a 0,0030%, con un resto que es Fe e impurezas inevitables, un valor A representado por la siguiente fórmula está en un intervalo de 0,0080 o menos, un espesor de la placa de acero laminada en caliente está en un intervalo de 2 mm a 25 mm, y un porcentaje de área de bandas de perlitas que tienen longitudes de 1 mm o más está en un intervalo de no más que un valor K representado por la siguiente fórmula en una región de 4/10t a 6/10t cuando un espesor de placa está indicado…

Hoja de acero laminado en caliente y su método de fabricación.

(20/04/2016) Una hoja de acero laminado en caliente, que comprende: una composición química que consiste en: % en masa, C: 0,01 a 0,2%; Si: 0,001 a 2,5%; Mn: 0,10 a 4,0%; P: 0,10% o menos; S: 0,030% o menos; Al: 0,001 a 2,0%; N: 0,01% o menos; Ti: (0,005 + 48/14 [N] + 48/32[S]) % ≤ Ti ≤ 0,3%; Nb: 0 a 0,06%; Cu: 0 a 1,2%; Ni: 0 a 0,6%; Mo: 0 a 1%; V: 0 al 0,2%; Cr: 0 a 2%; Mg: 0 a 0,01%; Ca: 0 a 0,01%; REM: 0 a 0,1%; y B: 0 a 0,002%, estando compuesta la parte restante por Fe e impurezas; una textura en la cual, en una parte central de un grosor de hoja que es una porción de hoja de acero seccionada en una posición de 3/8 espesor y una posición de 5/8 espesor del espesor de la hoja desde la superficie de la hoja de acero, un valor promedio…

Acero inoxidable ferrítico y método para fabricar el mismo.

(13/04/2016). Solicitante/s: JFE STEEL CORPORATION. Inventor/es: ISHII,Tomohiro, OTA,HIROKI, ISHIKAWA,SHIN, OGATA,HIROYUKI.

Acero inoxidable ferrítico que tiene una composición que consiste, en % en masa, en C: del 0,001 % al 0,030 %, Si: del 0,03 % al 0,15 %, P: el 0,05 % o menos, S: el 0,01 % o menos, Cr: de más del 22,0 % al 28,0 %, Mo: del 0,2 % al 3,0 %, Al: del 0,01 % al 0,08 %, Ti: de más del 0,30 % al 0,80 %, V: del 0,001 % al 0,080 % y N: del 0,001 % al 0,050 %; Mn: del 0,05 % al 0,30 % y Ni: del 0,01 % a menos del 0,30 %; Nb: el 0,05 % o menos como componente opcional, uno o más componentes seleccionados del grupo que consiste en Cu: el 1,0 % o menos, Zr: el 1,0 % o menos, W: el 1,0 % o menos y B: el 0,1 % o menos como componentes opcionales; y siendo el resto Fe e impurezas inevitables, y que tiene una superficie donde se distribuye TiN que tiene un diámetro de grano de 1 μm o más a una densidad de 30 partículas/mm2 o más.

PDF original: ES-2662417_T3.pdf

Acero inoxidable austenítico.

(06/04/2016). Solicitante/s: OUTOKUMPU OYJ. Inventor/es: KOSKENNISKA,JANNE.

Acero inoxidable austenítico con resistencia a la corrosión por picaduras y robustez mejoradas, caracterizado porque el acero contiene, en % de peso, 0,01-0,03% de carbono (C), 0,2-0,6% de silicio (Si), 1,0- 2,0% de manganeso (Mn), 19,0-21,0% de cromo (Cr), 7,5-9,5% de níquel (Ni), 0,4-1,4% de molibdeno (Mo), 0,2- 1,0% de cobre (Cu), 0,10-0,25% de nitrógeno (N), menos de 1,0% de cobalto (Co, menos de 0,006% de boro (B) y siendo el resto hierro (Fe) e impurezas inevitables; y porque el acero tiene valores de prueba de resistencia Rp0,2 320-450 MPa y de prueba de resistencia Rp1,0 370-500 MPa, y la resistencia a la tracción Rm es 630-800 MPa y el número equivalente (PREN) es mayor que 24.

PDF original: ES-2627264_T3.pdf

Tubo de acero inoxidable dúplex y método de fabricación del mismo.

(30/03/2016) Un tubo de acero inoxidable de fase dual, que comprende: un límite elástico en tracción YSLT de 689,1 MPa a 1.000,5 MPa en una dirección del eje del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, en el que el límite elástico en tracción YSLT, un límite elástico en compresión YSLC en la dirección del eje del tubo, un límite elástico en tracción YSCT en una dirección circunferencial del tubo del tubo de acero inoxidable de fase dual, y un límite elástico en compresión YSCC en la dirección circunferencial del tubo satisfacen todas las expresiones de a , 0,90≤YSLC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCC/YSCT≤1,11 0,90≤YSCC/YSLT≤1,11 0,90≤YSCT/YSLT≤1,11 …

Método para producir un elemento de acero moldeado por presión en caliente.

(16/03/2016) Un método para fabricar un elemento de acero conformado por presión en caliente, fabricándose el elemento de acero mediante calentamiento de una hoja de acero que tiene una composición química que consiste en C: de 0,10 a 0,30 % (en porcentaje en masa, lo mismo se aplica al resto de componentes químicos), Si: de 1,0 a 2,5 %, Si+Al: de 1,0 a 3,0 % en total, y Mn: de 1,5 a 3,0 %, opcionalmente 1 % o menos de Cr (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,10 % o menos de Ti (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,005 % o menos de B (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,5 % o menos de Ni y/o Cu (sin incluir el 0 %), opcionalmente…

Método de producción de aceros inoxidables que tiene una resistencia a la corrosión mejorada.

(02/03/2016) Un método para mejorar la resistencia a la corrosión de un acero inoxidable que comprende una fase austenítica, comprendiendo el método: proporcionar un artículo de un acero inoxidable que comprende del 20 al 22 por ciento en peso de cromo, del 23,5 al 25,5 por ciento en peso de níquel, del 6,0 al 7,0 por ciento en peso de molibdeno, del 0,18 al 0,25 por ciento en peso de nitrógeno, hasta el 0,03 por ciento en peso de carbono, hasta el 2,0 por ciento en peso de manganeso, hasta el 0,04 por ciento en peso de azufre, hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio, y hasta el 0,75 por ciento en peso de cobre, todo ello basado en el peso total del acero inoxidable, el resto que es hierro…

Procedimiento de producción de tubo sin soldaduras.

(24/02/2016) Un procedimiento de producción de un tubo sin soldaduras, en el que, cuando se extrude en caliente un material de partida hueco a ser extrudido proporcionando un vidrio lubricante sólido entre el material de partida a ser extrudido y un troquel después de que el material de partida hueco haya sido calentado, el material de partida se extrude en caliente siendo calentado a una temperatura T [°C] de calentamiento que satisface la relación de la Fórmula o Fórmula dependiendo del diámetro exterior d0 [mm] del mismo: cuando d0<200: T ≤ 1250 + 1,1487 × A - 7,838 × ln(t0/t) - 10,135 × ln(d0/d) ... cuando d0≥200: T ≤ 1219 + 1,1487 × A - 7,838 × ln(t0/t) - 10,135 × ln(d0/d) ... donde las Fórmulas y se…

Acero inoxidable ferrítico-austenítico.

(11/02/2016). Solicitante/s: OUTOKUMPU OYJ. Inventor/es: LILJAS, MATS, ANDERSSON, JAN, OLOF, JOHANSSON,PELLE, SAMUELSSON,PETER, LILLE,SIMON, SCHEDIN,ERIK.

Acero inoxidable dúplex que tiene microestructura austenítica-ferrítica del 35-65% en volumen, preferentemente el 40-60% en volumen de ferrita y que tiene buena soldabilidad, buena resistencia a la corrosión y buena conformabilidad en caliente, caracterizado porque el acero contiene el 0,005-0,04% en peso de carbono, el 0,2-0,7% en peso de silicio, el 2,5-5% en peso de manganeso, el 23-25% en peso de cromo, el 2,5-5% en peso de níquel, el 0,5-2,5% en peso de molibdeno, el 0,2-0,35% en peso de nitrógeno, el 0,1-1,0% en peso de cobre, opcionalmente menos del 1% en peso de tungsteno, menos del 0,0030% en peso de uno o más elementos del grupo que contiene boro y calcio, menos del 0,1% en peso de cerio, menos del 0,04% en peso de aluminio, menos del 0,010% en peso de azufre y el resto hierro con impurezas accidentales.

PDF original: ES-2559227_T3.pdf

Aleación de acero inoxidable austenítico bajo en Ni.

(06/01/2016) Una aleación de acero inoxidable austenítico que tiene una composición que consiste en porcentaje (% en peso): 0,02 ≤ C ≤ 0,06 Si < 1,0 2,0 ≤Mn ≤ 0,06, 2,0 ≤ Ni ≤ 4,5 17 ≤ Cr ≤ 19 2,0 ≤ Cu ≤ 4,0 0,15 ≤ N ≤ 0,25 0 ≤ Mo ≤ 1,0 0 &/le; W ≤ 0,3 0 ≤ V ≤ 0,3 0 ≤ Ti ≤ 0,5 0 ≤ Al ≤ 1,0 0 ≤ Nb ≤ 0,5 0 ≤ Co ≤ 1,0 S ≤ 0,05 P ≤ 0,05 el resto hasta completar hierro e impurezas normalmente presentes, caracterizada porque el contenido de los elementos de aleación se ajusta de manera que se satisfagan las condiciones siguientes:, Niequiv…

Acero, proceso para la fabricación de una pieza en bruto de acero y proceso para la fabricación de un componente del acero.

(28/12/2015). Ver ilustración. Solicitante/s: UDDEHOLMS AB. Inventor/es: GUNNARSSON, STAFFAN, MEDVEDEVA,ANNA.

Un acero con una composición química que contiene, en porcentaje en peso: C del 0,25 al 0,5 Si del 0,1 al 1,5 Mn del 0,6 al 2,0 S 0,2 máx. Cr del 1,5 al 4 Ni del 3,0 al 5,0 Mo del 0,7 al 1,0 V del 0,6 al 1,0 opcionalmente REM ≤ 0,4 Ca de 5 a 75 ppm O de 10 a 100 ppm Al del 0,003 al 0,020 el resto hierro, e impurezas en contenidos normales.

PDF original: ES-2554994_T3.pdf

Raíl perlítico con resistencia al desgaste y tenacidad excelentes.

(23/12/2015) Un raíl perlítico que tiene una composición de acero que consiste en: en cuanto a porcentaje en masa, C: de 0,65% a 1,20%; Si: de 0,05% a 2,00%; Mn: de 0,05% a 2,00%; y REM: de 0,0005% a 0,0500%; S: de 0,0020% a 0,0200%, opcionalmente uno o más seleccionado de Ca: de 0,0005% a 0,0150%, Al: de 0,0040% a 0,50%, Co: de 0,01% a 1,00%, Cr: de 0,01% a 2,00%, Mo: de 0,01% a 0,50%, Nb: de 0,002% a 0,050%, B: de 0,0001% a 0,0050%, Ni: de 0,01% a 1,00%, Ti: de 0,0050% a 0,0500%, Mg: de 0,0005% a 0,0200%, Zr: de 0,0001% a 0,2000%, y N: de 0,0060 a ,0200%, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en el que, entre una porción de la cabeza del raíl, en una porción (3a) de…

Acero inoxidable austenítico.

(24/11/2015) Acero inoxidable austenítico que comprende, en porcentajes en peso basado en el peso total del acero: del 0,05 al 0,2 de carbono, del 0,08 al 0,2 de nitrógeno, del 20 al 23 de cromo, del 25 al 27 de níquel, del 1 al 2 de molibdeno, del 1,6 al 4,0 de manganeso, del 0,20 al 0,75 de niobio, del 0 hasta el 0,1 de titanio, del 0 hasta el 0,50 de silicio, del 0 hasta el 0,30 de aluminio, del 0 hasta el 0,02 de azufre, del 0 hasta el 0,05 de fósforo, del 0 hasta el 0,1 de zirconio, el resto de hierro, del 0 hasta el 0,1 de vanadio, el resto hierro e impurezas fortuitas.

Raíl de perlita que tiene resistencia a la abrasión superior y excelente tenacidad.

(12/11/2015) Un raíl de perlita que tiene una composición de acero que comprende. en términos de porcentaje en masa: C: de 0,65 a 1,20%; Si: de 0,05 a 2,00%; Mn: de 0,05 a 2,00%; P ≤ 0,0150%; S ≤ 0,0100%; Ca: 0,0005% a 0,0200%; uno cualquiera o ambos de Mg: de 0,0005 a 0,0200% y Zr: de 0,0005 a 0,0100% y opcionalmente uno o más seleccionados de Co: de 0,01% 1,00%, Cr: de 0,01 a 2,00%, Mo: de 0,01 a 0,050%, V: de 0,005 a 0,50%, Nb: de 0,002 a 0,050%, B: de 0,0001 a 0,0050%, Cu: de 0,01 a 1,00%, Ni: de 0,01 a 1,00%, Ti: de 0,0050 a 0,0500%, Al: mayor de 0,0100 a 1,00%, y N: de 0,0060 a 0,0200%, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en…

Material metálico resistente a la cementación por el carbono.

(15/07/2015) Un material metálico resistente a la cementación, caracterizado porque, en % en peso, consta de C: del 0,08 al 0,4 %, Si: del 0,6 al 2,0 %, Mn: del 0,05 al 2,5 %, P: el 0,04 % o menos, S: el 0,015 % o menos, Cr: del 18 al 30 %, Ni: el 20 % o más y menos del 30 %, Cu: del 0,5 al 10,0 %, Al: del 0,01 al 1 %, Ti: del 0,01 al 1 %, N: el 0,15 % o menos y O (oxígeno): el 0,02 % o menos, opcionalmente por lo menos un tipo de un componente elegido entre por lo menos un grupo del primer al quinto grupos descritos a continuación, el resto es Fe e impurezas y que cumple la expresión , C ≥ 0,062 x Si + 0,033 x Cu - 0,004 x Cr + 0,043 en la que los símbolos de los elementos de la expresión representan el contenido de dichos elementos en % en peso; primer grupo: Co: 10 % o menos, segundo grupo:…

Aleación austenítica.

(15/07/2015) Una aleación austenítica que comprende (en % en peso): C: 0,01 - 0,05 Si: 0,05 - 0,80 Mn: 1,5 - 2 5 Cr: 26 - 34,5 Ni: 30 - 35 Mo: 3 - 4 Cu: 0,5 - 1,5 N: 0,05 - 0,15 V: ≤ 0,15 el resto Fe e impurezas inevitables, y en donde 40 ≤ %Ni + 100 * %N ≤ 50.

Acero martensítico que contiene Cr de bajo contenido en carbono.

(08/07/2015) Acero martensitico que contiene cromo de bajo contenido en carbono que comprende: del 0,02% al 0,10% en masa de carbono y del 0,02% al 0,10% en masa de nitrogeno, siendo el contenido total de carbono y nitrogeno del 0,08% al 0,16% en masa; el 0,5% en masa o menos de silicio; el 0,1% en masa o menos de aluminio; del 0,3% al 3,0% en masa de manganeso; del 10,5% al 13,5% en masa de cromo; del 0,05% al 0,60% en masa de niobio y del 0,15% al 0,80% en masa de vanadio, siendo el contenido total de niobio y vanadio del 0,25% al 0,95% en masa; del 0,02% al 2,0% en masa de niquel; el 1,5% en masa o menos de cobre; que comprende…

Acero inoxidable austeno-ferrítico de maquinabilidad mejorada.

(21/01/2015) Acero inoxidable austeno-ferrítico, cuya composición comprende en % en peso: 0,01% ≤ C ≤ 0,10% 20,0% ≤ Cr ≤ 24,0% 1,0% ≤ Ni ≤ 3,0% 0,12% ≤ N ≤ 0,20% 0,5% ≤ Mn ≤ 2,0% 1,6% ≤ Cu ≤ 3,0% 0,05% ≤ Mo ≤ 1,0% W ≤ 0,15% 0,05% ≤ Mo +W/2 ≤ 1,0% 0,2% ≤ Si ≤ 1,5% Al ≤ 0,05% V ≤ 0,5% Nb ≤ 0,5 % Ti ≤ 0,5% B ≤ 0,003% Co ≤ 0,5% REM ≤ 0,1% Ca ≤ 0,03 % Mg ≤ 0,1 % Se ≤ 0,005% O ≤ 0,01% S ≤0,030% P ≤ 0,040% siendo el resto hierro y unas impurezas que resultan de la elaboración y estando la microestructura constituida por austenita y por un 35 al 65% de ferrita en volumen, respetando la composición…

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