CIP 2015 : C21D 6/02 : Endurecimiento por precipitación.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 6/00 Tratamiento térmico de aleaciones ferrosas.

C21D 6/02 · Endurecimiento por precipitación.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Acero laminado endurecido por precipitación tras su tratamiento térmico o templado con una herramienta de resistencia y ductilidad muy altas y su proceso de fabricación.

(02/02/2016). Solicitante/s: Arcelormittal Investigación y Desarrollo SL. Inventor/es: BOUAZIZ,Olivier, BARBIER,DAVID, JUNG,CORALIE.

Plancha o preforma de acero laminado cuya composición química consta, en porcentaje en peso, de:**Fórmula** siendo los contenidos de silicio y titanio:**Fórmula** estando el resto de la composición formada por hierro e impurezas inevitables resultantes de la elaboración.

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Acero para herramientas de trabajo en caliente y un procedimiento para fabricar un acero para herramientas de trabajo en caliente.

(15/04/2015) Un acero para herramientas de trabajo en caliente bajo en cromo constituido por (en % en peso): C 0,08-0,40 N 0,015-0,30 C+N 0,30-0,50 Cr 1-4 Mo 1,5-3 V 0,8-1,3 Mn 0,5-2 Si 0,1-0,5 opcionalmente Ni

Acero inoxidable ferrítico que tiene resistencia a la fluencia a temperatura elevada.

(18/06/2014) Un acero inoxidable ferrítico que consiste en: del 25 hasta el 35 por ciento en peso de cromo; del 0,9 hasta el 1,1 por ciento en peso de molibdeno; hasta el 0,005 por ciento en peso de carbono; al menos uno de niobio, titanio y tantalio, en el que el acero comprende del 0,07 hasta no más del 0,5 por ciento en peso de titanio y la suma de los porcentajes en peso de niobio, titanio y tantalio satisface la ecuación 0,5 ≤ (% de Nb + % de Ti + 1/2(% de Ta)) ≤ 0,75 hasta el 1,0 por ciento en peso de silicio; hasta el 0,25 por ciento en peso de aluminio; hasta el 0,25 por ciento en peso de tungsteno; hasta el 1,0 por ciento en peso de manganeso; hasta el 0,04 por ciento en peso de nitrógeno; hasta el 0,01 por ciento en peso de…

Aleación FE-NI endurecida para la fabricación de rejillas de soporte de circuitos integrados y procedimiento de fabricación.

(04/04/2013) . Procedimiento para la fabricación de una tira de aleación Fe-Ni cuyo límite de elasticidad Rp0 ,2 superior a 750 MPay el alargamiento repartido Ar superior a 5% , según el cual : - se elabora una aleación cuya composición química comprende , en peso : 36% ≤Ni + Co ≤43% 0% ≤Co ≤3% 0 ,05% ≤C ≤0 ,4% 0 ,2% ≤Cr≤1 ,5% 0 ,4% ≤Mo ≤ 3% Cu ≤3% Si ≤0 ,3% Mn ≤0 ,3% siendo el resto hierro e impurezas , - eventualmente , se vuelve a fundir en vacío o bajo refundido electroconductor para obtener un semi-producto , - se lamina en caliente el semi-producto a una temperatura superior o igual a 950°C para obtener una tira en caliente deespesor comprendido entre…

PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN Y MONTAJE DE SERPENTINES DE RECALENTADOR DE GENERADORES DE VAPOR.

(10/05/2011) Procedimiento de fabricación de serpentines de recalentador y sus tubos de unión, así como de montaje de los mismos dentro de las paredes de tubos de un generador de vapor, en donde los serpentines están formados al menos por respectivos tubos rectos y codos y los tubos de unión están formados al menos con un respectivo casquillo montado sobre el lado exterior del tubo de unión , en donde el procedimiento comprende los pasos siguientes: a) preparación en fábrica de los tubos rectos , los tubos para los codos y los tubos para los tubos de unión , hechos de aleaciones a base de níquel que se endurecen por precipitación y en estado recocido…

ACERO MARTENSÍTICO ENDURECIDO CON BAJO O NULO CONTENIDO DE COBALTO, PROCEDIMIENTO DE FABRICACIÓN DE UNA PIEZA A PARTIR DE ESTE ACERO Y PIEZA ASÍ OBTENIDA.

(23/02/2011) Acero caracterizado porque su composición es, en porcentajes ponderales: - C = 0,20-0.30% - Co = trazas - 1% - Cr = 2-5% - Al = 1-2% - Mo + W/2 = 1-4% - V = trazas - 0,3% - Nb = trazas - 0,1% - B = trazas - 30 ppm - Ni = 11-16% con Ni ≥q 7 +3,5 Al - Si = trazas - 1,0% - Mn = trazas - 2,0% - Ca = trazas - 20 ppm - Tierras raras = trazas - 100 ppm - Si N ≤q 10 ppm, Ti + Zr/2 = trazas - 100 ppm con Ti + Zr /2 ≤q 10N - Si 10 ppm < N ≤q 20 ppm, Ti + Zr /2 = trazas - 150 ppm - O = trazas - 50 ppm - N = trazas - 20 ppm - S = trazas - 20 ppm - Cu = trazas - 1% - P = trazas - 200 ppm siendo el resto hierro y unas impurezas inevitables que resultan de la elaboración

COMPOSICIÓN DE ACERO INOXIDABLE MERTENSÍTICO, PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACIÓN DE UNA PIEZA MECÁNICA A PARTIR DE ESTE ACERO Y PIEZA OBTENIDA DE ESTE MODO.

(11/01/2011) - Acero inoxidable martensítico, caracterizado porque su composición es, en porcentajes ponderales: - 9 % ≤ Cr ≤ 13 % - 1,5 % ≤ Mo ≤ 3 % - 8 % ≤ Ni ≤ 14 % - 1 % ≤ Al ≤ 2 % - 0,5 % ≤ Ti ≤ 1,5 % con Al + Ti ≤ 2,25 % - trazas ≤ Co ≤ 2 % - trazas ≤ W ≤ 1 % con Mo + (W/2) ≤ 3% - trazas ≤ P ≤ 0,02 % - trazas ≤ S ≤ 0,0050 % - trazas ≤ N ≤ 0,0060 % - trazas ≤ C ≤ 0,025 % - trazas ≤ Cu ≤ 0,5 % - trazas ≤ Mn ≤ 3 % - trazas ≤ Si ≤ 0,25 % - trazas ≤ 0 ≤ 0,0050 % y es tal que: - Ms (ºC) = 1302 - 42Cr - 63Ni - 30Mo + 20Al - 15W - 33Mn - 28Si - 30Cu - 13Co + 10Ti ≥ 50 - Cr eq / Ni eq ≤ 1,05 con Cr eq (%)…

ALEACION DE HIERRO-NIQUEL.

(14/06/2010) Uso de una aleación de hierro-níquel resistente a la fluencia y de baja dilatación con mayor resistencia mecánica, con (en % en masa) Ni40 a 43% Cmáx. 0,1% Ti2,0 a 3,5% Al0,1 a 1,5% Nb0,1 a 1,0% Mn0,005 a 0,8% Si0,005 a 0,6% Comáx. 0,5% Crmáx. 0,1% Momáx. 0,1% Cumáx. 0,1% Mgmáx. 0,005% Bmáx. 0,005% Nmáx. 0,006% Omáx. 0,003% Smáx. 0,005% Pmáx. 0,008% Camáx. 0,005% el resto hierro e impurezas inherentes a la producción, que presenta en el intervalo de temperaturas de 20 a 200ºC un coeficiente de dilatación térmica medio < 5 x 10-6/K, en la construcción de moldes de CFK

ACEROS ESTRUCTURALES, RESISTENTES A LA CORROSION, DE ULTRA-ALTA RESISTENCIA, REFORZADOS POR PRECIPITACION DE NANOCARBUROS.

(26/05/2010) Aleación de acero inoxidable martensítica que consiste, en combinación, en peso, en: del 0,1 al 0,3% de carbono (C), del 8 al 17% de cobalto (Co), del 6 al 12% de cromo (Cr), del 2,0 hasta e incluyendo el 5% de níquel (Ni), del 1,0 hasta menos del 3% de molibdeno (Mo), menos del 3% de tungsteno (W) en una cantidad para formar carburos M2C de base de Cr-Mo-W, del 0,1 hasta menos del 0,8% de vanadio (V), menos del 0,3% de niobio (Nb), del 0,1 al 0,05% de titanio (Ti) y opcionalmente menos del 1% de silicio (Si), menos del 0,5% de manganeso (Mn), menos del 0,15% de cobre (Cu), menos del 0,2% de tántalo (Ta), menos del 0,2% de lantano (La) u otros elementos de las tierras raras, menos del 0,15% de…

SISTEMA DE ESCAPE POR FUNDICION.

(16/09/2006). Solicitante/s: MAGOTTEAUX INTERNATIONAL S.A.. Inventor/es: LILLEY, JOHN, DAVID.

Sistema de escape por fundición para turbina de gas o motores de combustión interna que comprende componentes resistentes a la presión que comprenden una aleación de fundición fundida con aire, sustancialmente libre de grafito y nitrógeno que comprende la composición siguiente: Carbono 0,01 a 0,4% en peso Silicio 0,5 a 6% en peso Manganeso 0,1 a 1,5% en peso Fósforo 0,01 a 0,08% en peso Níquel 13 a 38% en peso Cromo 0,5 a 6% en peso Molibdeno 0,1 a 4% en peso y opcionalmente cobre máx. 8% en peso Niobio máx. 5% en peso Titanio máx. 1% en peso Aluminio máx. 1% en peso Tungsteno máx. 4% en peso Circonio máx. 4% en peso Vanadio máx. 4% en peso Azufre máx. 0,12% en peso Nitrógeno máx. 0,02% en peso Hierro resto a 100%.

PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE CAPAS MARGINALES RESISTENTES AL DESGASTE EN COMPONENTES DE MATERIALES METALICOS TEMPLABLES POR PRECIPITACION.

(01/04/2006) Procedimiento para la producción de capas marginales resistentes al desgaste en componentes de materiales metálicos templables por precipitación, mediante un recocido de disolución de corta duración seguido de un tratamiento térmico de precipitación, donde la pieza a) es recocida por disolución de lado a lado a una temperatura Tcsa1, b) se somete a un tratamiento térmico de precipitación de lado a lado a una temperatura Tcpa1, para lo cual la temperatura Tcpa1 y el tiempo de permanencia Tcpa1 del tratamiento térmico de precipitación se ajustan de tal manera que se produzca un estado sobreenvejecido, que en cuanto a sus valores característicos mecánicos de 0, 2% de límite de fluencia, resistencia a la tracción, tenacidad y dureza está adaptado a la carga mecánica de la pieza,…

USO DE UN ACERO INOXIDABLE MARTENSITICO ERNDURECIDO POR PRECIPITACION.

(01/11/2005). Ver ilustración. Solicitante/s: SANDVIK AB (PUBL). Inventor/es: NYSTRIM, ANNA-LENA, HULTIN, STIGENBERG, ANNA.

Un absorbente de choques que tiene una elevada resistencia a la corrosión, una elevada resistencia y tenacidad, caracterizado porque el absorbente de choques se obtiene a partir de un acero inoxidable maraging que tiene una microestructura que incluye partículas intermetálicas precipitadas en una matriz de martensita, comprendiendo dicho acero en % en peso: Carbono máx. 0, 1 Nitrógeno máx. 0, 1 Cobre 0, 5-4 Cromo 10-14 Molibdeno 0, 5-6 Níquel 7-11 Cobalto 0-9 Tántalo máx. 0, 1 Niobio máx. 0, 1 Vanadio máx. 0, 1 Wolframio máx. 0, 1 Aluminio 0, 05-0, 6 Titanio 0, 4-1, 4 Silicio máx. 0, 7 Manganeso 1, 0 Hierro resto (además de impurezas inevitables, en total máx. 0, 5%) incluyendo la microestructura de dicho acero partículas cuasicristalinas en una matriz de martensita.

ACERO INOXIDABLE TRABAJABLE DE RESISTENCIA ELEVADA.

(16/02/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: CRS HOLDINGS, INC.. Inventor/es: MARTIN, JAMES, W., KOSA, THEODORE, BROWN, ROBERT, S., DEL CORSO, GREGORY, J.

Un artículo de pulvimetalurgia consolidado que comprende una aleación de acero inoxidable endurecible por solubilización de un componente que consta, en tanto por ciento en peso, de Carbono 0, 03 máx. Manganeso 1, 0 máx. Silicio 0, 75 máx. Fósforo 0, 040 máx. Azufre 0, 010-0, 050 Cromo 10-14 Níquel 6-12 Molibdeno 6 máx. Cobre 4 máx. Titanio 0, 4-2, 5 Aluminio 1 máx. Niobio 1 máx. Tantalio 2, 5 máx. Cobalto 9 máx. Boro 0, 010 máx. Nitrógeno 0, 03 máx. y el hierro de equilibrio y las impurezas normales, conteniendo dicho artículo de pulvimetalurgia una dispersión fina de diminutas partículas de sulfuro que no son mayores de 5 µm en la dimensión mayor.

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE UNA PIEZA DE ANCLAJE DE EXPANSION HECHA DE ACERO RESISTENTE A LA CORROSION.

(01/04/2001). Solicitante/s: FISCHERWERKE ARTUR FISCHER GMBH & CO. KG. Inventor/es: ARNOLD, NORBERT, DR., HEIN, BERND, DIPL.-ING. , GUMPEL, PAUL, PROF.DR.

PARA LA ELABORACION DE UNA ARMADURA EXPANSIBLE, QUE SE COMPONE DE ACERO RESISTENTE A LA CORROSION, SE PROPONE PARA LA OBTENCION DE UN COMPORTAMIENTO DESLIZANTE DURADERO Y ADECUADO Y PARA EVITAR INCLINACION DE GRIPADO UN PROCEDIMIENTO DONDE EL MATERIAL DE PARTIDA, CON PREFERENCIA EL CUERPO EXPANSIBLE, SE ENRIQUECE DE MANERA DISUELTA INTERSTICIAL, CON COMPONENTES DE ALEACION NO METALICOS TALES COMO CARBONO, NITROGENO Y/O BORO. DESPUES SE PRECIPITAN POR MEDIO DE RECOCIDO DE APOYO ESTOS COMPONENTES DE ALEACION EN FORMA DE CARBUROS, NITRUROS Y/O BORUROS PARA LA OBTENCION DE UNA DUREZA ELEVADA.

ALEACION FERROSA ENDURECIDA POR PRECIPITACION QUE TIENE PRECIPITADOS CUASICRISTALINOS.

(01/12/2000). Solicitante/s: SANDVIK AKTIEBOLAG. Inventor/es: HULTIN, STIGENBERG, ANNA, NILSSON, JAN-OLOF, LIU, PING.

DE ACUERDO CON LA INVENCION SE SUMINISTRA UNA ALEACION METALICA ENDURECIDA, DE PRECIPITACION, EN LA CUAL EL ENDURECIMIENTO SE BASA EN LA PRECIPITACION DE PARTICULAS Y EN LA QUE LAS PARTICULAS TIENE UNA ESTRUCTURA CUASICRISTALINA, LA ESTRUCTURA SE MANTIENE ESENCIALMENTE EN TIEMPOS DE ENVEJECIMIENTO DE HASTA 1000 HORAS Y TRATAMIENTOS DE TEMPLADO DE HASTA 650 (GRADOS) C, EL FORTALECIMIENTO COMPRENDE UN INCREMENTO EN LA RESISTENCIA TENSIONAL DE AL MENOS 200 MPA.

PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO DE BANDAS LAMINADAS.

(01/02/1995). Solicitante/s: BERNDORF BAND GESMBH. Inventor/es: HARREITHER, RUPERT, DIPL.-ING.

PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO DE BANDAS LAMINADAS EN FRIO O EN CALIENTE DE MATERIALES, QUE ADMITEN UN TRATAMIENTO TERMICO, EN ESPECIAL TEMPLABLES, QUE SE TRANSFORMAN DESPUES EN PRENSAS, EN EL QUE SE SOMETEN ESTAS BANDAS A UN TRATAMIENTO GALVANICO Y QUIMICO DE SU SUPERFICIE Y A CONTINUACION UN TRATAMIENTO TERMICO.

UN METODO PARA LA RECUPERACION SELECTIVA DE DIVERSOS COMPONENTES A PARTIR DE POLVO DE CHIMENEA DE HORNOS ELECTRICOS.

(01/11/1976). Solicitante/s: WALTERS HERBERT BURROWS.

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