CIP 2015 : C21D 1/18 : Endurecido (C21D 1/02 tiene prioridad ); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple C21D 1/62).

CIP2015CC21C21DC21D 1/00C21D 1/18[1] › Endurecido (C21D 1/02 tiene prioridad ); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple C21D 1/62).

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 1/00 Métodos o dispositivos generales para tratamientos térmicos, p. ej. recocido, endurecido, temple o revenido.

C21D 1/18 · Endurecido (C21D 1/02 tiene prioridad ); Temple con o sin revenido ulterior (dispositivos para el temple C21D 1/62).

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Método para la fabricación de un tubo de acero templado y laminado en caliente sin soldadura.

(22/06/2016) Procedimiento para la producción de un tubo de acero templado laminado en caliente sin soldadura, en el que el bloque hueco calentado a la temperatura de conformación se laminado en un tren de laminación para formar un tubo con un diámetro final tras laminación y se templa a continuación, y el diámetro del tubo se incrementa durante el templado con los parámetros de templado adecuados, caracterizado en que con el conocimiento del crecimiento del diámetro del tubo durante el templado, se ajusta el diámetro final del tubo a templar después del laminado en el tren de laminación, que el templado consiste en calentamiento en un horno, el subsiguiente enfriamiento de flujo continuo en una trayectoria de enfriamiento y un proceso de recocido, los parámetros de templado se ajustan sobre la base…

Método para fabricar un elemento de acero formado en una prensa caliente y el elemento de acero formado en la prensa caliente.

(15/06/2016) Un método para fabricar un elemento de acero formado en prensa caliente, comprendiendo el método: una etapa de uso de una lámina de acero galvanizado, teniendo un acero base de la misma una composición química que comprende C: no menor del 0,10 % (% en masa, esto mismo se aplica a un componente químico a continuación), no mayor del 0,35 %, Mn: no menor del 1,0 %, no mayor del 3,5 %, Si: no menor del 0,1 %, no mayor del 2,5 %, Al: no mayor del 0,5 % (sin incluir el 0 %), opcionalmente B: no mayor del 0,005 % (sin incluir el 0%), opcionalmente Ti y/o Nb: no mayor del 0,10 % en total (sin incluir el 0%), opcionalmente Ni y/o Cu: no mayor del 0,5 % en total (sin incluir el 0 %), y opcionalmente Cr y/o Mo: no mayor del 3,5%, en total (sin incluir el 0 %), siendo el resto hierro e impurezas inevitables; una etapa de calentamiento para calentar…

Tira de acero inoxidable para válvulas de aleta.

(15/06/2016). Solicitante/s: voestalpine Precision Strip AB. Inventor/es: MILLWARD,CHRIS, NAWAZ,AZHAR, LÖF,ALEXANDER.

Tira de acero inoxidable martensítico/austenítico laminada en frío y endurecida para válvulas de aletaa de los compresores, en la que la tira de acero a) está hecha de acero que consiste en % en peso (% en peso): C 0,3 - 0,5 Si 0,2 - 0,8 Mn 0,2 - 1,0 Cr 12,0 - 15,0 Mo 0,5 - 2,0 N 0,02 - 0,15 V 0,01 - 0,20 Ni ≤ 2,0 Co ≤ 2,0 Cu ≤ 2,0 W ≤ 2,0 Al ≤ 0,06 Ti ≤ 0,05 Zr ≤ 0,05 Nb ≤ 0,05 Ta ≤ 0,05 B ≤ 0,01 Ca ≤ 0,009 REM ≤ 0,2 Siendo el resto Fe e impurezas b) tiene una matriz que consiste en martensita templada y entre 5 y 15% en volumen de austenita, c) tiene una resistencia a la tracción (Rm) entre 1970-2300 MPa, d) tiene un espesor de 0,07 - 3 mm y una anchura de ≤ 500 mm.

PDF original: ES-2643579_T3.pdf

Procedimiento para la fabricación de un martillo hidráulico utilizando plantillas macho y hembra.

(08/06/2016) Un procedimiento para fabricar un martillo hidráulico utilizando plantillas macho y hembra ; comprendiendo el martillo un alojamiento del mandril con un primer acoplamiento roscado y un cuerpo mecanizado con un segundo acoplamiento roscado formado de manera cooperativa, de forma que se puedan enroscar el alojamiento del mandril y el cuerpo entre sí; teniendo cada una de las plantillas macho y hembra una rosca que está formada para permitir que las plantillas sean enroscadas entre sí y teniendo cada una al menos una marca circunferencial, de forma que se pueda determinar la posición relativa de rotación de las plantillas…

Método para producir un elemento de acero moldeado por presión en caliente.

(25/05/2016) Un método para fabricar un elemento de acero conformado por presión en caliente, fabricándose el elemento de acero mediante calentamiento de una hoja de acero que tiene una composición química que consiste en C: de 0,10 a 0,30 % (en porcentaje en masa, lo mismo se aplica al resto de componentes químicos), Si: de 1,0 a 2,5 %, Si+Al: de 1,0 a 3,0 % en total, y Mn: de 1,5 a 3,0 %, opcionalmente 1 % o menos de Cr (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,10 % o menos de Ti (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,005 % o menos de B (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,5 % o menos de Ni y/o…

Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma.

(18/05/2016) Una pieza estampada en caliente que comprende: una composición química que consiste en, % en masa: C: del 0,120 % al 0,400 %; Si: del 0,005 % al 2,000 %; Mn o Cr, o ambos: del 1,00 % al 3,00 % en total; Al: del 0,005 % al 0,100 %; B: del 0,0003 % al 0,0020 %; P: no más del 0,030 %; S: no más del 0,0100 %; O: no más del 0,0070 %; N: no más del 0,0070 %; Ti: del 0 % al 0,100 %; Nb: del 0 % al 0,100 %; V: del 0 % al 0,100 %; Ni: del 0 % al 2,00 %; Cu: del 0 % al 2,00 %; Mo: del 0 % al 0,50 %; Ca o REM (por sus siglas en inglés), o ambos: del 0 % al 0,0300 % en total; y el resto: Fe e impurezas; y una estructura representada por: una fracción…

Tubo de acero sin costura y método para la producción del mismo.

(11/05/2016) Un tubo de acero sin costura que consiste en, como una composición química, en % en masa: C: de 0,02% a 0,10%; Si: de 0,05% a 0,5%; Mn: de 1,0% a 2,0%; Mo: de 0,5% a 1,0%; Cr: de 0,1% a 1,0%; Al: de 0,01% a 0,10%; P: 0,03% o menor; S: 0,005% o menor; Ca: de 0,0005% a 0,005%; V: de 0,010% a 0,040%; N: de 0,002% a 0,007%; al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Ti: 0,008% o menor y Nb: de 0,02% a 0,05%; opcionalmente, al menos uno seleccionado del grupo que consiste en Cu: 1,0% o menor y Ni: 1,0% o menor; y consistiendo el resto en Fe e impurezas, en donde un equivalente de carbono Ceq definido por la siguiente Fórmula es de 0,50% a 0,58%; un límite…

Acero inoxidable y cuerpo de herramienta de corte hecho de acero inoxidable.

(27/04/2016). Solicitante/s: UDDEHOLMS AB. Inventor/es: TIDESTEN, MAGNUS, GUNNARSSON, STAFFAN.

Acero para un soporte de herramientas o un cuerpo de herramienta de corte que consiste en % de peso (% de peso): C 0.14 - 0.25 N 0.06 - 0.15 Si 0.7 - 1.2 Mn 0.3 - 1.0 Cr 12 - 15 Ni 0.3 - 0.8 Mo 0.05 - 0.4 V 0.05 - 0.4 Al 0.001 - 0.3 Opcionalmente P ≤0.05 S ≤0.5 Cu ≤3 Co ≤5 W ≤0.5 Nb ≤0.1 Ti ≤0.1 Zr ≤0.1 Ta ≤0.1 B ≤0.01 Be ≤0.2 Se ≤0.3 Ca 0.0003 - 0.009 O 0.003-0.01 Mg ≤0.01 REM ≤0.2 El resto Fe aparte de impurezas.

PDF original: ES-2584829_T3.pdf

Articulo moldeado por estampación en caliente, método para producir el mismo, y lámina de acero fina para el moldeado por estampación en caliente.

(13/04/2016). Solicitante/s: KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO. Inventor/es: MURAKAMI,TOSHIO, NAITOU,JUNYA, IKEDA,SHUSHI, OKITA,KEISUKE.

Un producto estampado en caliente, que comprende una lámina de acero formada por un método de estampación en caliente, y que tienen una estructura metálica que contiene ferrita del 30 % al 80 % por área, ferrita bainítica en menos del 30 % por área no incluyendo el 0 % por área, martensita al 30 % por área o menos sin incluir 0 % por área y austenita retenida del 3 % al 20 % por área.

PDF original: ES-2569190_T3.pdf

Método y dispositivo para la producción de raíl soldado tratado térmicamente para el transporte ferroviario y raíl producido con el mismo.

(31/03/2016) Un método para la producción de un raíl soldado tratado térmicamente para el transporte ferroviario que comprende las etapas siguientes de: i. proporcionar tramos de raíl con las especificaciones deseadas; ii. soldar dos tramos de raíl juntos en una unidad de soldadura para producir un raíl soldado continuo, CWR, o producir un raíl soldado continuo más largo al soldar uno o más tramos de raíl adicionales al raíl soldado continuo; iii. opcionalmente eliminar un recalcado o recalcados de soldadura, o partes de la misma; caracterizado por: iv. tratar térmicamente posterior a la soldadura la totalidad del raíl soldado continuo en una unidad de tratamiento térmico calentando la totalidad del raíl soldado continuo, o calentando todas las secciones transversales sucesivas del…

Acero endurecido y revenido y procedimiento de obtención de piezas de dicho acero.

(16/03/2016). Solicitante/s: SIDENOR INVESTIGACION Y DESARROLLO, S.A. Inventor/es: ELVIRA EGUIZABAL,ROBERTO, MONTERO PASCUAL,MARÍA CARMEN, IDOYAGA OLANO,Zuriñe, ALBARRÁN SANZ,Jacinto José.

Acero de temple y revenido con una composición concreta de los siguientes elementos: 0,22 % = C = 0,30 %, 0,40 % = Mn <1,00 %, 1,00 % = Cr = 2,50 %, 1,80, % = Ni = 4,00 %, 0,30 % = Mo < 0,90 % y0,01 % = V < 0,50 %, que con un procedimiento para obtener dichoacero consigue bajos contenidos de P y S, contribuye a elevar laresistencia mecánica del acero a valores superiores a 1200 N/mm2y con una alta tenacidad, resiliencia KV a baja temperatura, -20°C, con valores superiores a 60 J, cuando se somete a un tratamiento específico de temple y revenido a una pieza para cuya fabricación se ha seleccionado dicho acero.

PDF original: ES-2576453_T3.pdf

Método para producir un elemento de acero moldeado por presión en caliente.

(16/03/2016) Un método para fabricar un elemento de acero conformado por presión en caliente, fabricándose el elemento de acero mediante calentamiento de una hoja de acero que tiene una composición química que consiste en C: de 0,10 a 0,30 % (en porcentaje en masa, lo mismo se aplica al resto de componentes químicos), Si: de 1,0 a 2,5 %, Si+Al: de 1,0 a 3,0 % en total, y Mn: de 1,5 a 3,0 %, opcionalmente 1 % o menos de Cr (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,10 % o menos de Ti (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,005 % o menos de B (sin incluir el 0 %), opcionalmente 0,5 % o menos de Ni y/o Cu (sin incluir el 0 %), opcionalmente…

Estación de atemperado para atemperar llantones de chapa.

(27/01/2016). Ver ilustración. Solicitante/s: BENTELER AUTOMOBILTECHNIK GMBH. Inventor/es: ADELBERT,STEFAN, TRIPPE,CARSTEN, WULFES,DIETER, DANGER,ELISABETH.

Estación de atemperado para el atemperado de llantones de chapa y/o componentes de chapa con una herramienta superior y una herramienta inferior y al menos una fuente de atemperado para el calentamiento, estando configurada la fuente de atemperado como fuente de calentamiento por resistencia eléctrica, pudiéndose disponer en la herramienta superior y/o la herramienta inferior placas de atemperado sustituibles para el atemperado conductivo, caracterizada por que la propia placa de atemperado está configurada como resistencia eléctrica, pudiéndose calentar la placa de atemperado a por encima de 1000 grados Celsius.

PDF original: ES-2606204_T3.pdf

Procedimiento para mejorar la resistencia a la fatiga de microaleaciones del acero, piezas forjadas realizadas mediante el procedimiento y aparato para ejecutar el procedimiento.

(03/12/2015) Procedimiento para mejorar la resistencia a la fatiga de piezas forjadas de microaleaciones de acero y vanadio, caracterizado porque dicho proceso consta de un paso para refinar el tamaño del grano, etapa que comprende a su vez: - la austenitización de dichas piezas por calentamiento de las mismas a una primera temperatura que está en el rango de entre 900 a 1.050°C, - el mantenimiento de dichas piezas a esa temperatura durante un período de remojo de 30-60 minutos hasta que la temperatura de la pieza se homogeneiza y - el enfriamiento de dicho piezas a temperatura ambiente, en donde durante las etapas de austenización, remojo y enfriamiento se proporciona un soporte que…

Banda de acero de fase dual para galvanizado.

(12/11/2014) Un procedimiento de fabricación de una banda de acero galvanizado que tiene una microestructura de predominantemente martensita y ferrita, en el que dicho acero tiene los ingredientes, en porcentaje en peso, carbono: 0,02-0,20; aluminio: 0,010-0,150; titanio: 0,01 máximo; silicio: 0,5 máximo; fósforo. 0,060 máximo; azufre: 0,030 máximo; manganeso: 0,8-2,40; cromo: 0,03-1,50; molibdeno: 0,03-1,50, que comprende sumergir dicha banda de acero a una temperatura de 727 ºC a 775 ºC durante al menos 20 segundos, enfriar dicha banda con una tasa de al menos 1 ºC por segundo, hacer pasar dicha banda a través de un recipiente de galvanizado durante un tiempo de residencia en el mismo de 2 a 9 segundos para revestir…

Método parcial de moldeo en caliente y endurecimiento mediante calentamiento con lámpara infrarroja.

(12/03/2014) Método para producir un componente moldeado que tiene al menos dos regiones estructurales de diferente ductilidad a partir de un componente en bruto de acero endurecible, que se caliente de forma diferente por regiones y entonces se conforma y se dura por regiones en una herramienta de termoconformado y de endurecimiento , caracterizado por que - el componente en bruto se calienta en un dispositivo de calentamiento a una temperatura homogénea menor que el punto AC3 de la aleación, - el componente de pieza en bruto a continuación se lleva a una temperatura por encima del punto AC3 de la aleación por medio de una matriz de lámparas de infrarrojos en las regiones de primera clase y en las regiones de segunda clase se mantiene…

Planta de horno y linea de moldeo por calor.

(06/05/2013) Línea de moldeo por calor para la fabricación de un componente de perfil de chapa de acero endurecido a partirde una chapa de acero eventualmente preformada, con un primer manipulador , el cual suministra la chapa deacero a un horno continuo , en el que la chapa de acero se calienta a una temperatura que se encuentrapor encima de la temperatura de trasformación estructural al estado austenítico, así como un segundo manipulador , el cual acoge la chapa de acero calentada y la introduce en una herramienta de prensado , en la que lachapa de acero se termina de formar y se enfría para dar lugar al componente de perfil…

Aceros trabajados en frío con red de empaquetamiento con microestructura martensita/austenita.

(06/06/2012) Un proceso para fabricar una aleación de acero al carbono de alta resistencia y alta ductilidad, comprendiendo dicho proceso: (a) formar una aleación de acero al carbono que tenga una microestructura que comprende redes de martensita alternadas con películas de austenita retenida, y (b) trabajar en frío dicha aleación de acero al carbono en una serie de pasadas sin tratamiento térmico intermedio entre las pasadas hasta una reducción suficiente para conseguir una resistencia a tracción de al menos 1034 MPa (150 ksi), en la que la etapa (a) comprende: (i) formar una composición de aleación de acero al carbono que tenga una temperatura de inicio de martensita de al menos 300 ºC, (ii) calentar dicha composición de aleación…

Acero y herramienta de moldeo para materiales plásticos hecha de acero.

(23/05/2012) Un acero para herramientas trabajado en caliente para el moldeado de plásticos, caracterizado porque tiene la siguiente composición en % en peso o en ppm si así se especifica: C 0,46-0,60 (Si + Al) de trazas a 0,25 Mn 0,1-2,0 Cr 3,0-7,0 (Mo + W/2) 1,5-3,1 Mo ≤ 2,6 W ≤ 1,0 V 0,30-0,70 Nb ≤ 0,1 Ti ≤ 0,1 Zr ≤ 0,1 Co ≤ 2,0 Ni ≤ 2,0 opcionalmente S 0,10-0,30 adicionalmente, si se añade S Ca 5-75 ppm O 50-100 ppm el resto de hierro e impurezas. en donde el acero después del temple a una temperatura de austenización de 950 a 1025 °C y revenido a…

Acero para la formación en caliente o al temple bajo herramienta, con ductilidad mejorada.

(02/05/2012) Pieza obtenida por deformación y enfriamiento dentro de una herramienta, de una chapa o de una pieza de acero, pre-revestida a título opcional, cuya composición comprende, expresándose los contenidos en peso: 0,040%< C< 0,100% 0,80%< Mn< 2,00% Si< 0,30% S< 0,005% P

Procedimiento para fabricar un componente de acero provisto de un recubrimiento metálico de protección contra la corrosión y componente de acero.

(18/04/2012) Procedimiento para fabricar un componente de acero provisto de un recubrimiento metálico de protección contra la corrosión que comprende las etapas operativas siguientes: a) Proporcionar un producto plano de acero producido a partir de un material de acero que contiene el 0, 3 - 3 % en peso de manganeso, que presenta un límite elástico de 150 -1100 MPa y una resistencia a la tracción de 300 - 1200 MPa; b) Recubrir el producto plano de acero con un recubrimiento de protección contra la corrosión que comprende un recubrimiento de aleación de Zn-Ni constituido por una fase única de y-ZnNi depositada electrolíticamente sobre el producto plano de acero que contiene, además de cinc e impurezas inevitables, el 7. 15 % en peso de níquel; c) Calentar una pletina formada a partir del producto plano de acero a una temperatura de pletina…

UN ACERO BAINÍTICO MICROALEADO CON ELEVADA RESISTENCIA A LA FATIGA Y A LA FATIGA POR CONTACTO O ROZAMIENTO.

(20/01/2011) Una aleación de acero bainítico microaleado para ruedas de raíl con elevada resistencia a la fatiga y a la fatiga por rozamiento, que comprende: C, Si, Mn, Cr, Ni, Mo, que se caracteriza por que comprende, en porcentaje en peso: una cantidad de C comprendida entre 0,15 y 0,35%, una cantidad de Si comprendida entre 0,6 y 1,20%, una cantidad de Mn comprendida entre 0,6 y 0,50%, una cantidad de Cr comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Ni comprendida entre 0,10 y 1,00%, una cantidad de Mo comprendida entre 0,10 y 0,90%, y porque comprende los elementos siguientes que tienen propiedades microaleantes, en un porcentaje en peso: - V en una cantidad comprendida entre el 0,01 y el 0,15% y - Nb, Zr, Al, Ti cada uno presente en una cantidad no superior al 0,06%, - B, Ca y N cada uno presente en una cantidad no superior…

ACERO BAJO EN CARBONO DE PROPIEDADES MECANICAS Y DE CORROSION SUPERIORES.

(30/11/2009) Un proceso para fabricar un duro acero de aleación al carbono, de alta resistencia mecánica, resistente a la corrosión, que comprende: (a) formar una composición de aleación que consistente de hierro y al menos uno de los elemento de aleación que comprende carbono en proporciones seleccionadas para proporcionar a dicha composición de aleación con un intervalo de transición de martensita que tiene una temperatura de comienzo de la martensita M s de al menos 350ºC; (b) calentar dicha composición de aleación a una temperatura lo suficientemente alta para causar la austenización de la misma, bajo condiciones que causan que dicha composición de aleación asuma una fase austenita homogénea con los elementos de la aleación en solución; y (c) enfriar dicha fase austenita homogénea a través de dicho intervalo…

BANDA DE ACERO LAMINADA EN CALIENTE Y PROCEDIMIENTO PARA SU FABRICACION.

(01/09/2005). Solicitante/s: RAUTARUUKKI OYJ. Inventor/es: HEMMILA, MIKKO PETTERI, LIIMATAINEN, REIJO ARVI, LIIMATAINEN, TOMMI PETTERI.

Una banda de acero con una microestructura que comprende martensita y/o bainita, y en la que el acero contiene, en porcentajes en peso: 0, 08%-0, 16% de C, 0, 5%-1, 5% de Cr y/o 0, 1%-0, 5% de Mo, 0, 6%-1, 1% de Mn, < 0, 015% de S y :5 0, 03% de P, 0, 01%-0, 08% de Al, 0, 1%-0, 3% de Si, 0, 0005%-0, 005% de B y 0, 01%-0, 1% de Ti, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, siendo la resistencia a la tracción de la banda de acero de 700 Mpa-1500 Mpa con un alargamiento de tracción, cuyo valor A5 es por lo menos el 6%, en el que la banda de acero es una banda de acero laminada en caliente, laminada a un espesor final de por lo menos 2 mm pero no más de 12 mm; la microestructura comprende por lo menos el 95% de martensita y/o bainita; y el límite elástico es de 600 Mpa-1.400 Mpa.

PROCEDIMIENTO Y DISPOSITIVO PARA PRODUCIR UNA BANDA DE ACERO DE ALTA RESISTENCIA.

(16/12/2003) Procedimiento para producir un fleje de acero de alta resistencia, en el que se cuela acero líquido en al menos una máquina de colada continua con una o más cuerdas para formar una palanquilla y, utilizando el calor de colada, se transporta a través de un dispositivo de horno , experimenta una laminación preliminar en un dispositivo de laminación preliminar y, en un dispositivo de laminación final , se somete a una laminación de acabado para formar un fleje de acero con el grosor final deseado, y, en un procedimiento continuo, sin fin o casi sin fin, la palanquilla experimenta un laminac ión preliminar en, esencialmente, el intervalo austenítico en el dispositivo de laminación preliminar y, en el dispositivo de laminación final , se lamina…

PROCESO DE ELABORACION DE UN ACERO INOXIDABLE DE ESTRUCTURA BIFASICA DE FERRITA MARTENSITA Y ACERO OBTENIDO SEGUN ESTE PROCESO.

(01/05/1998). Solicitante/s: USINOR SACILOR. Inventor/es: BALTENNECK, SERGE, CHARENTON, JEAN-CLAUDE.

LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UN PROCESO DE ELABORACION DE UN ACERO INOXIDABLE DE GRAN LIMITE ELASTICO Y DE GRAN CARGA A LA RUPTURA, DE ESTRUCTURA BIFASICA DE FERRITA MARTENSITA QUE PRESENTA UNA BUENA MALEABILIDAD Y UNA GRAN RESISTENCIA A LA ABRASION, EN EL QUE, EL ACERO DE SIGUIENTE COMPOSICION PONDERAL: Y 20% A 2% INHERENTES AL MODO DE ELABORACION, SE SOMETE A UN TEMPLE TRAS LA ELEVACION DE LA TEMPERATURA COMPRENDIDA ENTRE 800 Y 1200 C, Y AL MENOS UNA CONFORMACION EN FRIO DE UNA RELACION SUPERIOR A 15%. LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE TAMBIEN A UN ACERO INOXIDABLE OBTENIDO POR ESTE PROCESO.

COMPOSICIONES DE ACEROS PARA HERRAMIENTAS.

(01/10/1997). Solicitante/s: SOCIETE INDUSTRIELLE DE METALLURGIE AVANCEE S.I.M.A. SOCIETE ANONYME. Inventor/es: BOURRAT, JEAN.

COMPOSICION DE ACERO PARA HERRAMIENTAS QUE COMPRENDE, EXPRESADA EN PESO, 2,5 A 5,8% DE CR, A LO SUMO 1,3% DE V A LO SUMO 0,8% DE SI, CUANDO EL CONTENIDO DE MO ESTA COMPRENDIDO ENTRE 0,75 Y 1,75% Y A LO SUMO 0,35% DE SI CUANDO LA PROPORCION DE MO ES DE 2,5 A 3,5%, O,3 A O,4% EN PESO DE C. PROCESO DE PREPARACION Y DE CONFORMACION DE TALES ACEROS. PIEZAS ASI OBTENIDAS.

UN METODO PARA PRODUCIR UN ACERO DE DOBLE FASE.

(01/06/1987). Solicitante/s: HOOGOVENS GROEP BV.

METODO DE PRODUCIR UN ACERO DE DOBLE FASE. COMPRENDE: A) LAMINAR EN CALIENTE A (A); B) LAMINAR EN FRIOA A (A); C) RECOCER EN CONTINUO (A) MEDIANTE: AK) CALENTAMIENTO DE (A) EN LA REGION DEL DIAGRAMA FE-C (A1 A A3) Y MANTENER EN DICHA REGION, Y BK) ENFRIAMIENTO DE (A) A UNA VELOCIDAD TAL QUE EL VALOR PFD.V ESTE COMPRENDIDO ENTRE 20 Y 900 Y CON UN INTERVALO DE TIEMPO AK) A BK) DE 4 SEGUNDOS; Y D) INVESTIR A (A) A 230JC DURANTE 5 A 10 SEGUNDOS, SIENDO (A) TIRA DE ESPESOR ENTRE 0,1 Y 0,5 MM Y DE ALEACION A BASE DE C (0,02 A 0,15%) Y MN (0,15 A 0,5&); D, ESPESOR DE LA TIRA EN MM, Y V, LA VELOCIDAD DE ENFRIAMIENTO EN JC/SEG DE 700 A 300JC. SE UTILIZA EN LA INDUSTRIA METALURGICA.

UN METODO DE FORMAR UNA SUPERFICIE ENDURECIDA Y CEMENTADA SOBRE UNA PIEZA DE ACERO.

(16/07/1984). Solicitante/s: DANA CORPORATION.

METODO PARA FORMAR UNA SUPERRICIE CEMENTADA EN CAJA EN UNA PIEZA DE ACERO ELABORADA.COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, SE CARBOCEMENTA LA SUPERFICIE HASTA UNA CONCENTRACION SUPERFICIAL DE CARBONO COMPRENDIDA ENTRE UN 0,9 Y UN 1,3; SEGUNDA, SE ENFRIA RAPIDAMENTE DE MANERA DIRECTA LA SUPERFICIE EN ACEITE AL OBJETO DE OBTENER UNA AUSTENIZACION EN DICHA SUPERFICIE; TERCERA, SE TEMPLA DICHA SUPERFICIE EN UN HORNO CONTROLADO A TEMPERATURA CONTROLADA; Y POR ULTIMO, SE ENDURECE LA SUPERFICIE PARA TRANSFORMAR PARTE DE LA AUSTENITA EN MARTENSITA.

PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE ACEROS SIN AGRIETAMIENTO POR ENFRIAMIENTO.

(16/02/1983). Solicitante/s: LASALLE STEEL COMPANY.

PROCEDIMIENTO PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE ACEROS, SIN AGRIETAMIENTO POR ENFRIAMIENTO. COMPRENDE LAS SIGUIENTES ETAPAS: PRIMERA, SE CALIENTA RAPIDAMENTE LA PIEZA DE ACERO A UNA TEMPERATURA ADECUADA PARA CONVERTIR LA ESTRUCTURA DEL ACERO EN UNA ESTRUCTURA AUSTENITICA; SEGUNDA, SE ENFRIA EL ACERO EN UN MEDIO DE ENFRIAMIENTO LIQUIDO PARA CONVERTIR LA ESTRUCTURA DE LA AUSTENITA EN UNA MICROESTRUCTURA PREDOMINANTEMENTE MARTENSITICA; Y POR ULTIMO, SE TEMPLA EL ACERO SOMETIENDO LA PIEZA A TENSION MIENTRAS SE LA CALIENTA RAPIDAMENTE A UNA TEMPERATURA PREDETERMINADA, CON LO CUAL LA ESTRUCTURA DEL ACERO SE CONVIERTE EN UNA ESTRUCTURA MARTENSITICA TEMPLADA.

PROCEDIMIENTO PARA AJUSTAR EL GRADO DE TEMPLE DE BANDAS DE ACERO.

(01/08/1981). Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION.

PROCEDIMIENTO PARA AJUSTAR EL GRADO DE TEMPLE EN UNA BANDA DE ACERO PARA HOJALATA. LA BANDA DE ACERO LAMINADA EN FRIO SE DESENROLLA DEL CARRETE . EL AJUSTE SE REALIZA POR EL RECOCIDO POR INMERSION QUE COMPRENDE LAS FASES DE LIMPIAR LA SUPERFICIE EN LA UNIDAD DE LIMPIEZA, SUMERGIR LA BANDA EN EL TANQUE CON UNA SOLUCION ACUOSA DE UNA SAL METALICA, INTRODUCIENDOSE EN EL HORNO DE RECOCIDO CONTINUO . A CONTINUACION PASA POR EL HORNO DE SOBREENVEJECIMIENTO Y SE SOMETE A LAMINACION EN SECO O HUMEDO EN EL TREN DE LAMINACION . LA UNIDAD PARA DESREBABAR Y AJUSTE FINO PRECEDE AL CARRETE ENROLLADOR . FINALMENTE SE TRATARA EN LAS CADENAS ELECTRICAS DE FABRICACION DE HOJALATA ESTAÑA Y SIN ESTAÑAR (ETL, TFSL).

SISTEMA PARA REALIZAR EL TERMOTRATAMIENTO DE PIEZAS METALICAS.

(01/10/1979) Sistema para realizar el termotratamiento de piezas metálicas, caracterizado por el hecho de que para evitar el detectado de la diferencia de temperatura entre la de la pieza que se trata y la del interior del horno, diferencia que induce a conclusiones erróneas en cuanto a la temperatura real de la pieza que se está tratando en el horno, se parte del hecho de que conocida la existencia de la meseta térmica del inicio de variaciones de estructura del material de las piezas metálicas a tratar en el interior del horno de tratamiento con aportación por el mismo de calor uniforme, se regula la pirometría diferencial entre los factores…

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