CIP 2015 : C21D 8/06 : durante la fabricación de barras o de hilos.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 8/00 Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).

C21D 8/06 · durante la fabricación de barras o de hilos.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Artículos de acero de pulvimetalurgia de maquinado libre y método de preparación de los mismos.

(29/11/2018) Un método de preparación de un artículo de acero estirado de diámetro pequeño que comprende las etapas de fundir una aleación de acero que tiene la siguiente composición en porcentaje en peso en un horno de fusión: C 0,88-1,00 Mn 0,20-0,80 Si 0,50 máx. P 0,050 máx. S 0,010-0,100 Cr 0,15-0,90 Ni 0,10-0,50 Mo 0,25 máx. Cu 0,08-0,23 V 0,025-0,15 N 0,060 máx. O 0,040 máx. siendo el resto hierro e impurezas comunes; atomizar la aleación de acero con un gas inerte para formar un polvo de acero pre-aleado; consolidar el polvo de acero hasta densidad sustancialmente completa para formar una estructura compacta de polvo; trabajar en caliente la estructura…

Alambrón de acero de alto contenido de carbono y procedimiento para la fabricación de mismo.

(31/10/2018) Alambrón de acero de alto contenido de carbono que comprende, como componentes químicos, en % en masa: C: del 0,60% al 1,20%; Si: del 0,10% al 1,5%; Mn: del 0,10% al 1,0%; P: del 0,001% al 0,012%; S: del 0,001% al 0,010%; Al: del 0,0001% al 0,010%; N: del 0,0010% al 0,0050%; y que incluye opcionalmente, como un componente químico, en % en masa: uno o más tipos seleccionados de entre el grupo que consiste en B: del 0,0001% al 0,0015%, Cr: del 0,10% al 0,50%; Ni: del 0,10% al 0,50%; V: del 0,05% al 0,50%; Cu: del 0,10% al 0,20%; Mo: del 0,10% al 0,20%; Nb: del 0,05% al 0,10%; y un resto de Fe e impurezas, en el que una relación de área de perlita es del 95% o mayor y un resto es una…

Acero de resorte de alta resistencia, procedimiento de producción de un resorte de alta resistencia y resorte de alta resistencia.

(10/09/2018). Solicitante/s: NHK SPRING CO.LTD.. Inventor/es: TANGE,AKIRA, OKADA,Hideki, SUMIYOSHI,ISAO, TANGO,KOICHI.

Un acero para resorte de alta resistencia caracterizado porque consiste en: C: de 0,38 a 0,44 %, Si: de 2,00 a 2,30 %, Mn: de 0,79 a 1,25 %, Cr: de 0,10 a 0,43 %, Ni: de 0,15 a 0,35 %, Cu: de 0,15 a 0,35 %, Ti: más de 0,07 % pero no más de 0,13 %, P: 0,02 % o menos (0 % si no está incluido), S: 0,02 % o menos (0 % si no está incluido), Al: de 0,003 a 0,10 %, N: de 0,002 a 0,012 %, O: 0,002 % o menos (0 % si no está incluido), en % en masa, y residuos que consisten en hierro e impurezas inevitables, en el que una temperatura de transformación de Ac3 como indicador del rendimiento de descarburación, que se calcula mediante la Ecuación siguiente, es de 859 a 885 °C, un diámetro DI máximo endurecido como indicador del rendimiento de endurecimiento, que se calcula mediante la Ecuación siguiente, es de 70 a 238 mm y, una dureza del temple HRC como indicador del rendimiento del resorte, que se calcula mediante la Ecuación siguiente, es de 50 a 55.**Fórmula**.

PDF original: ES-2680631_T3.pdf

Acero para cojinetes con excelentes características de fatiga rodante.

(20/06/2018) Un acero que consiste en: C en un contenido comprendido entre 0,65 % y 1,30 %; Si en un contenido comprendido entre 0,05 % y 1,00 %; Mn en un contenido comprendido entre 0,1 % y 2,00 %; P en un contenido comprendido entre más de 0 % y 0,050 %; S en un contenido comprendido entre más de 0 % y 0,050 %; Cr en un contenido comprendido entre 0,15 % y 2,00 %; Al en un contenido comprendido entre 0,010 % y 0,100 %; N en un contenido comprendido entre más de 0 % y 0,025 %; Ti en un contenido comprendido entre más de 0 % y 0,015%; y O en un contenido comprendido entre más de 0 % y 0,0025%, que consiste opcionalmente…

Material de alambre de acero y su método de producción.

(30/05/2018). Solicitante/s: KABUSHIKI KAISHA KOBE SEIKO SHO (KOBE STEEL, LTD.). Inventor/es: TAKEDA,MIKAKO, NAKAKUBO,SHOHEI, KIRIHARA,KAZUHIKO, ENDO,MASAYUKI.

Un material de alambre de acero que consiste en: C: 0,05-1,2 % ("%" significa "% en masa", en adelante lo mismo para los componentes químicos); Si: 0,01-0,7 %; Mn: 0,1-1,5 %; P: 0,02 % o inferior (sin incluir el 0 %); S: 0,02 % o inferior (sin incluir el 0 %); y N: 0,005 % o inferior (sin incluir el 0 %); opcionalmente Cr: 0,3 % o inferior y/o Ni: 0,3 % o inferior; opcionalmente Cu: 0,3 % o inferior; opcionalmente al menos un elemento seleccionado de un grupo que consiste en Nb, V, Ti, Hf y Zr en un 0,1 % o inferior en total; opcionalmente Al: 0,1 % o inferior; opcionalmente B: 0,005 % o inferior; y opcionalmente Ca: 0,01 % o inferior y/o Mg: 0,01 % o inferior; siendo el resto hierro e impurezas inevitables, donde se incluyen unas incrustaciones con 6,0 μm o más y 20 μm o menos de espesor, y los orificios de un diámetro circular equivalente de 1 μm o menos en las incrustaciones ocupan el 10 % o inferior por área.

PDF original: ES-2672231_T3.pdf

Filamento de acero patentado en bismuto.

(04/04/2018). Solicitante/s: NV BEKAERT SA. Inventor/es: MEERSSCHAUT, DIRK, DEKEYSER,WILLEM, VANOVERBERGHE,KOEN.

Un método de enfriamiento continuo y controlado de un filamento de acero de alto contenido en carbono, comprendiendo dicho método la etapa de poner en contacto dicho filamento de acero con bismuto y no con plomo, en el que dicho contacto se realiza conduciendo dicho filamento de acero a través de un baño de bismuto sin plomo.

PDF original: ES-2667468_T3.pdf

Muelle y método de fabricación del mismo.

(03/01/2018) Muelle que consiste en,% en masa, el 0,5 al 0,7% de C, el 1,0 al 2,0% de Si, el 0,1 al 1,0% de Mn, el 0,1 al 1,0% de Cr, no más del 0,035% de P y no más del 0,035% de S y el resto de Fe e impurezas inevitables, donde el muelle tiene una estructura que incluye como mínimo un 65% de bainita y del 4 al 13% de austenita residual por relación superficial en una sección transversal, donde la austenita residual contiene carbono en una concentración media del 0,65 al 1,7%, donde la austenita residual tiene un diámetro de grano medio equivalente a un círculo máximo de 3 μm, la estructura incluye martensita del 5 al 30% en relación superficial en una sección transversal, el muelle tiene una capa de tensión residual de compresión en una sección transversal desde la superficie hasta una…

Procedimiento para el tratamiento termomecánico del acero.

(14/06/2017). Solicitante/s: Thyssenkrupp Federn und Stabilisatoren GmbH. Inventor/es: VONDRACEK, HANS, BOROWIKOW,ALEXANDER, DZIEMBALLA,HANS, MANKE,Lutz, UHRICH,REINHARD, HÜTTNER,MATTHIAS.

Procedimiento para el tratamiento termomecánico del acero, calentándose el material de partida a una temperatura por encima de la temperatura de recristalización, austenizándose, manteniéndose con compensación de temperatura, deformándose después y finalmente enfriándose rápidamente hasta llegar a martensita y reviniéndose, caracterizado porque se parte de barras de acero redondas, cuya temperatura de calentamiento se compensa a lo largo de la longitud de las barras, que después se deforman mediante cilindros oblicuos, manteniéndose rectas de tal forma que se consiga una torsión del material en la zona marginal y un gradiente de deformación a lo largo de la sección transversal y desarrollándose procesos dinámicos de recristalización después de sobrepasar el grado de deformación crítico, sometiéndolas a continuación a un recalentamiento por encima de Ac3 para ser finalmente endurecidas y revenidas.

PDF original: ES-2640467_T3.pdf

Material de acero para cojinete que tiene una operabilidad en frío superior y procedimiento para producir el mismo.

(31/05/2017) Un acero para cojinete excelente en la operabilidad en frío, que consiste, en términos de % en masa de C, en: 0,95 a 1,10 %, Si: 0,10 a 0,30 %, Mn: 0,1 % a 0,40 %, Cr: 1 % a 1,50 %, Ni: 0,01% a 0,05%, Cu: 0,01 % a 0,05 %, Mo: 0 % a 0,03 %, P: 0,05 % o menos y S: 0,05 % 10 o menos y el equilibrio que consiste en hierro e impurezas inevitables, donde el límite Si, límite Ni, límite Cu, límite Mo, límite Mn y límite Cr incluidos en una región límite desde la superficie límite de cementita globulizada a una posición a 20 nm de distancia en el material base satisfacen los intervalos siguientes, respectivamente y el coeficiente de circularidad de la cementita globulizada es 0,80 o más: …

ACERO PARA BALLESTAS DE ALTA RESISTENCIA Y TEMPLABILIDAD.

(02/02/2017). Solicitante/s: Gerdau Investigación y Desarrollo Europa, S.A. . Inventor/es: ELVIRA EGUIZABAL,ROBERTO, ALBARRÁN SANZ,Jacinto, LARAUDOGOITIA ELORTEGUI,Juan Jose.

Acero de alta resistencia con una composición concreta de los siguientes elementos: 0,47 % ¿C ¿ 0,55 %, 0,90 % ¿ Si ¿ 2,00 %, 0,75 % ¿ Mn ¿ 1,20 %, 0,80 % ¿ Cr ¿ 1,25%, 0,10 % ¿ Mo < 0,30 % y 0,05 % ¿ V < 0,30 %, que con un procedimiento para obtener dicho acero consigue bajos contenidos de P y S,elevada limpieza inclusionaria y elevada templabilidad, con un diámetro crítico ideal igual o superior a 235 mm,contribuye a elevar la resistencia mecánica del acero a valores superiores a1800 MPa, y con una alta ductilidad, estricción con valores superiores a 30%,cuando se somete a un tratamiento específico de temple y revenido a una pieza para cuya fabricación se ha seleccionado dicho acero.

Procedimiento para la fabricación en continuo de acero en alambre o barras.

(25/01/2017) Procedimiento para la fabricación en continuo de acero en alambre o barras, que incluye las siguientes etapas de procedimiento: a) en una primera etapa de procedimiento, un acero con una proporción de peso que consta del 0,02 al 0,65 % de carbono, más del 0 hasta el 0,15 % de silicio, 5 del 0,25 al 1,5 % de manganeso, hasta el 0,035 % de fósforo, hasta el 0,004 % de azufre, más del 0 hasta el 0,5 % de molibdeno, más del 0 hasta el 1,7 % de cromo, más del 0 hasta el 0,25 % de cobre, hasta el 0,008 % de boro, más del 0 hasta el 0,2 % de níquel, hasta el 0,25 % de vanadio, más del 0 hasta el 0,026 % de aluminio, así como otras mezclas…

Perno esférico de acero bainítico para turismos y camiones ligeros.

(26/10/2016). Solicitante/s: SWISS STEEL AG. Inventor/es: KRUSE, JOCHEN, URLAU, ULRICH, HASLER,STEPHAN.

Perno esférico de un acero con microestructura bainítica con la siguiente composición en porcentaje en peso: - de 0,05 a 0,15 de carbono - de 0,10 a 0,4 de silicio - de 1,0 a 2,5 de manganeso - de 0,0015 (15 ppm) a 0,0120 (120 ppm) de boro - de 0,06 a 0,15 de titanio - en total de 0,06 a 0,30 de los elementos vanadio, niobio, titanio, - hasta 0,08 de molibdeno - hasta 0,25 de cromo - hasta 0,05 de aluminio - hasta 0,25 de níquel - hasta 0,25 de cobre - dado el caso nitrógeno, aunque menos de 0,012 - el resto hierro así como impurezas habituales del acero.

PDF original: ES-2612192_T3.pdf

Alambre de acero de alta resistencia a la tracción.

(17/08/2016). Solicitante/s: N.V. BEKAERT S.A.. Inventor/es: MESPLONT,CHRISTOPHE.

Un alambre de acero de alta resistencia a la tracción que se encuentra en un estado de endurecimiento por acritud, consistiendo la composición de acero en: un contenido de carbono que va de 0,20 a 1,00 % en peso, un contenido de silicio que va de 0,05 a 2,0 % en peso, un contenido de manganeso que va de 0,40 a 1,0 % en peso, un contenido de cromo que va de 0,0 a 1,0 % en peso, un contenido de azufre y fósforo que se limita en lo individual a 0,05 % en peso, contenidos de níquel, vanadio, aluminio, cobre u otros elementos de microaleación, cada uno de ellos limitado a 0,5 % en peso, siendo el resto hierro, teniendo dicho alambre de acero estructura martensítica, en el que al menos 10 % del volumen de martensita está orientado.

PDF original: ES-2640626_T3.pdf

Varilla de acero y alambre de acero de alta resistencia que tiene ductilidad superior y procedimiento de producción de los mismos.

(10/08/2016) Varilla de acero para alambre de acero de alta resistencia de ductilidad superior caracterizada por los componentes químicos que contienen, en % en masa o ppm en masa, C: 0,80 a 1,20 %, Si: 0,1 a 1,5 %, Mn: 0,1 a 1,0 %, Al: 0,01 % o menos, Ti: 0,01 % o menos, uno o ambos de W: 0,005 a 0,2 % y Mo: 0,003 a 0,2 %, N: 10 a 30 ppm, B: 4 a 30 ppm (de los cuales, B soluto es 3 ppm o más), y O: 10 a 40 ppm, y que opcionalmente contienen adicionalmente al menos uno de Cr: 0,5 % o menos, Ni: 0,5 % o menos, Co: 0,5 % o menos, V: 0,5 % o menos, Cu: 0,2 % o menos y Nb: 0,1 % o menos y que tiene el resto de Fe e impurezas inevitables, que tiene un porcentaje de área de estructuras perlíticas de 97 % o más, que tiene el resto de estructuras no perlíticas que comprenden bainita, perlita degenerada y ferrita proeutectoide,…

Métodos para procesar termomecánicamente acero para herramientas y herramientas hechas a partir de aceros para herramientas procesados termomecánicamente.

(22/12/2015) Un método para procesar termomecánicamente una preforma compuesta de acero para herramientas, que tiene una temperatura de inicio martensítica y una temperatura austenítica estable, teniendo la preforma una primera región que contiene austenita, incluyendo la primera región una superficie exterior y una pluralidad de dimensiones exteriores de la superficie exterior y una segunda región separada de la superficie exterior por la primera región , comprendiendo el método: establecer al menos la primera región de la preforma de acero para herramientas a una temperatura de proceso entre la temperatura de inicio martensítica y la temperatura…

Alambrón de acero de alto contenido en carbono que tiene excelente aptitud de trefilado.

(06/05/2015) Un alambrón de acero de alto contenido en carbono excelente en cuanto a aptitud de trefilado, que consiste en, en porcentaje en masa: C en un contenido de un 0,6 % a un 1,5 %; Si en un contenido de un 0,1 a un 1,5 %; Mn en un contenido de un 0,1 % a un 1,5 %; P en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,02 %; Si en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,02 %; Ti en un contenido de un 0,03 % a un 0,12 %; B en un contenido de un 0,001 % a un 0,01 %; N en un contenido de un 0,001 % a un 0,005 %; opcionalmente, Al en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,1 %; opcionalmente, al menos uno seleccionado entre el grupo que consiste en: Cr en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,45 %, y/o V en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,5…

Alambre con excelente idoneidad para trefilado y procedimiento para la producción del mismo.

(29/04/2014) Un alambrón laminado en caliente para trefilados de alambre donde la deformación real es más de 0,42, que consiste en: C: 0,35 a 0,65% (porcentaje en masa, en lo sucesivo expresado así); Si: 1,4 a 3,0 %; Mn: 0,10 a 1,0%; Cr: 0,1 a 2,0%; P: 0,025 % o menos (excluyendo 0%); S: 0,025% o menos (excluyendo 0%); N: 0,006% o menos (excluyendo 0%); Al: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y O: 0,0030% o menos (excluyendo 0%), y opcionalmente uno o más seleccionados de: Ni: 1% o menos (excluyendo 0%) y/o Cu: 1,0% o menos (excluyendo 0%), al menos un elemento seleccionado de un grupo que consiste en: V: 0,30 % o menos (excluyendo 0%); Ti: 0,10% o menos (excluyendo 0%); Nb: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y Zr: 0,10% o menos (excluyendo 0%), Mo: 1,0% o menos (excluyendo 0%), B: 50 ppm o menos (excluyendo 0 ppm), al menos…

Alambrón molido en caliente que destaca en cuanto a capacidad de trefilado del alambre y que permite evitar el tratamiento térmico antes del trefilado del alambre.

(11/03/2013) Un alambrón laminado en caliente que presenta una excelente capacidad de trefilado del alambre a medida quees laminado en caliente y, de este modo, permite omitir el tratamiento térmico antes del trefilado del alambre:siendo dicho alambrón laminado en caliente un alambrón laminado en caliente de 5,0 mm o más de diámetro,que consiste en masa C: de 0,6 a 1,0% Si: de 0,1 a 1,5%, Mn: 0,3 a 1,0%, P: 0,02% o menos, S: 0,02% o menos; de manera opcional Cr: 0,3% o menos (excluyendo cero) y/o Ni: 0,3% o menos (excluyendo cero); de manera opcional al menos un elemento seleccionado entre el grupo de Nb, V, Ti, Hf y Zr en 0,1% o menos(excluyendo cero) en total; de manera opcional…

Aceros trabajados en frío con red de empaquetamiento con microestructura martensita/austenita.

(06/06/2012) Un proceso para fabricar una aleación de acero al carbono de alta resistencia y alta ductilidad, comprendiendo dicho proceso: (a) formar una aleación de acero al carbono que tenga una microestructura que comprende redes de martensita alternadas con películas de austenita retenida, y (b) trabajar en frío dicha aleación de acero al carbono en una serie de pasadas sin tratamiento térmico intermedio entre las pasadas hasta una reducción suficiente para conseguir una resistencia a tracción de al menos 1034 MPa (150 ksi), en la que la etapa (a) comprende: (i) formar una composición de aleación de acero al carbono que tenga una temperatura de inicio de martensita de al menos 300 ºC, (ii) calentar dicha composición de aleación…

Procedimiento para la fabricación de muelles helicoidales o estabilizadores.

(02/05/2012) Procedimiento para la fabricación de muelles helicoidales o estabilizadores de acero, en el que el material departida es calentado por encima de la temperatura de recristalización, es austenitizado, mantenido paracompensación de la temperatura, a continuación es transformado y finalmente es enfriado en martensita y esrevenido, caracterizado porque se parte de barras redondas, cuya temperatura de calentamiento es compensadasobre la longitud de la barra, a continuación se transforman a través de laminación inclinada permaneciendo rectas,de manera que se consigue una torsión predeterminada del material en la zona marginal y un gradiente detransformación deseado sobre la sección transversal y en el que después de que se ha excedido el…

ALAMBRE DE ACERO PARA MUELLE QUE TIENE DURABILIDAD AL AIRE Y RESISTENCIA A LA CORROSIÓN Y PROCEDIMIENTO DE PRODUCCIÓN CORRESPONDIENTE.

(31/03/2011) Un alambre de acero para muelles conteniendo C: 0,45-0,54% (% en masa, lo mismo se aplica más adelante), Si: 1,8-2,5%, Mn: 0,05-0,9% y Cr: 0,05-2,0%, y conteniendo opcionalmente: al menos un tipo seleccionado del grupo de Nb: 0,01-0,10%, V: 0,07-0,40% y Mo: 0,10-1,0%, y/o al menos un tipo seleccionado del grupo de Ni: 0,05-1,0%, Cu: 0,05-1,0% y W: 0,10-1,0%, y/o Ti: 0,01-0,1%, donde: P y S son controlados a 0,020% o menos (incluyendo 0%), respectivamente siendo el equilibrio Fe e impurezas inevitables; una temperatura de inicio de transformación martensítica MS representada por la expresión siguiente es del rango de 280ºC a 380ºC; el número de tamaño de grano de austenita N (como se define en JIS…

CABLE PARA TALÓN DE PESO LIGERO Y EXCELENTE CAPACIDAD DE ESTIRAMIENTO, PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCIÓN DEL CABLE PARA TALÓN Y NEUMÁTICO DE BAJO PESO.

(15/02/2011) Un cable para talón ligero y de excelente ductilidad que tiene una composición de Mn: 5 -35 at % y AI: 5 -20 at % opcionalmente 1-7% de Cr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en los que una estructura de acero es una estructura de austenita de una fase

PIEZA MECANICA LISTA PARA USAR DE BAJO CONTENIDO EN CARBONO PARA DEFORMACION PLASTICA Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(05/05/2010) Pieza mecánica de altas características de acero de bajo contenido en carbono presta para su empleo, que procede de la transformación plástica de un producto siderúrgico largo laminado, que comprende las características siguientes: - la composición química de dicho acero, responde al análisis siguiente, dado en porcentajes ponderales respecto al hierro: 0,02% =q C =q 0,10% 0,04% =q Nb =q 0,10% 0,001% =q B =q 0,005% 0,10% =q Mo =q 0,35% 1,3% =q Mn =q 2,0% 0,10% =q Si =q 1,30% 0,01% =q Al =q 0,08% N =q 0,015% con Ti =q 3,5 x % de N; eventualmente de 0,001 a 0,1% de azufre, siendo el resto las inevitables impurezas residuales…

ACERO INOXIDABLE AUSTENITICO PARA LA OBTENCION PRINCIPALMENTE DE HILO.

(16/07/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: UGINE-SAVOIE IMPHY. Inventor/es: HAVETTE, ETIENNE.

ACERO INOXIDABLE AUSTENITICO PARA LA OBTENCION DE HILOS QUE PUEDE UTILIZARSE EN EL CAMPO DEL TREFILADO CON DIAMETRO INFERIOR A 0,3 MM Y EN EL CAMPO DE LA REALIZACION DE PIEZAS SOMETIDAS A LA FATIGA, CARACTERIZADO POR LA SIGUIENTE COMPOSICION PONDERAL: - 5.10-3% INFERIOR O IGUAL A CARBONO INFERIOR O IGUAL A 200 . 10 -3% - 5.10-3% INFERIOR O IGUAL A NITROGENO INFERIOR O IGUAL A 400 . 10 -3% - 0,2% INFERIOR O IGUAL A MA NGANESO INFERIOR O IGUAL A 10% - 12% INFERIOR O IGUAL A CROMO INFERIOR O IGUAL A 23% - O,1% INFERIOR O IGUAL A NIQUEL INFERIOR O IGUAL A 17% - 0,1% INFERIOR O IGUAL A SILICIO INFERIOR O IGUAL A 2% - 40% INFERIOR O IGUAL A SIO 2 INFERIOR O IGUAL A 60% - 5% INFERIOR O IGUAL A MNO INFERIOR O IGUAL A 50% - 1% INFERIOR O IGUAL A CAO INFERIOR O IGUAL A 30% - 0% INFERIOR O IGUAL A MGO INFERIOR O IGUAL A 4% - 5% INFERIOR O IGUAL A AL SUB,2 O 3 INFERIOR O IGUAL A 25% - 0% INFERIOR O IGUAL A C R 2 O 3 INFERIOR O IGUAL A 4% - 0% INFERIOR O IGUAL ATIO 2 INFERIOR O IGUAL A 4%.

ACERO INOXIDABLE PARA LA ELABORACION DE HILO TREFILADO PRINCIPALMENTE HILO DE REFUERZO DE NEUMATICO Y PROCEDIMIENTO DE OBTENCION DE DICHO HILO.

(16/01/2004) LA INVENCION CONSISTE EN UN PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE ALAMBRE TREFILADO, UTILIZADO PRINCIPALMENTE COMO REFUERZO DE NEUMATICOS, CON UN DIAMETRO INFERIOR A 0,3 MM, POR TREFILADO DE UN ALAMBRE DE MAQUINA BASICO CON UN DIAMETRO SUPERIOR A 5 MM O DE UN ALAMBRE BASICO TREFILADO PREVIAMENTE DE UN ACERO QUE RESPONDE A LA COMPOSICION PONDERAL SIGUIENTE: - CARBONO 40.10 SUP,-3 % - NITROGENO 40.10 -3 %, DONDE EL CARBONO Y EL N ITROGENO CUMPLEN LA RELACION C + N 50.10 -3 %, - 0,2 % SILICIO 1,0 % - 0,2 % MANGANESO 5 % - 9 % < NIQUEL 12 % - 15 % CROMO 20 % - 1,5 % COBRE 4 % - AZUFRE 10.10 -3 % - FOSFORO < 0,050 % - 40.10 -4 % OXIGENO TOTAL 120.10 -4 % - 0,1.10 -4 % ALUMINIO 20.10 -4 % - MAGNESIO 5.10 4 % - 0,1.10 -4 % CALCIO 5.10 -4 % - TITANIO 50.10 SUP,-4 % - IMPUREZAS…

HILO DE MATERIAL COMPUESTO QUE COMPRENDE UN ALMA DE ACERO AL CARBONO Y UNA CAPA EXTERNA DE ACERO INOXIDABLE.

(01/12/2003). Solicitante/s: ASTER UGINE-SAVOIE IMPHY. Inventor/es: HAUSER, JEAN-MICHEL, FRANCOIS, MARC.

La invención se refiere a un alambre compuesto para fabricar, por ejemplo, cables guía, y comprende un núcleo de acero al carbono y un recubrimiento de acero inoxidable. El acero al carbono comprende (en % en peso):0-15-0,6 de C, 0,1-0,3 Si, 0,3-1 Mn, 0-0-3 Vy el acero inoxidable comprende: 0,005-0,05 de C, 0,0050,5 N, 0,1-2 Si, 0,1-5 Mn, 5-12 Ni, 10-20 Cr, 0-3 Mo, estrictamente por debajo de 4 y por encima de 0 de Cu. El diámetro del alambre es menor de 1 mm y la resistencia a la tracción es mayor de 2.000 MPa. La invención también se refiere al procedimiento para la fabricación del alambre antes citado mediante el estirado del alambre.

MEJORAS EN EL OBJETO DE LA PATENTE N. 554.754 "POR INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA TRATAMIENTO TERMOMECANICO DE PRODUCTOS LARGOS DE ACERO".

(01/03/2002). Solicitante/s: MARCIAL UCIN, S.A. Inventor/es: AGUIRRE EIZMENDI,PELLO, PEÑALVA DIAZ,FELIX.

Mejoras en el objeto de la Patente Nº 554.754 por instalación de enfriamiento para tratamiento termomecánico de productos largos de acero de los que proceden de una colada continua y han sufrido una posterior laminación, procediéndose a mantener el producto largo en el último rodillo de laminación a una temperatura de 1.150º C - 900º C y sucesivamente a enfriamientos por contracorriente y a favor de corriente en la que se cumple que la relación de caudal (Q) a la longitud , Q/I < 65 y siendo la duración (te) del producto sometido al paso del uido tal que satisfaga la relación 0,02 < te/d < 0,18 donde (te) está en segundos y (d) es el diámetro del producto largo en mm. a la salida del último rodillo de laminación. De aplicación en la siderometalurgia.

HILO METALICO LISTO PARA SU EMPLEO Y PROCEDIMIENTO PARA OBTENER ESTE HILO.

(01/12/2000). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: FRANCOIS, MARC, ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, SERRE, RAOUL.

LA INVENCION SE REFIERE A UN ALAMBRE LISTO PARA EL EMPLEO COMPUESTO POR UN ACERO MICROALEADO CON UNA ESTRUCTURA CONSTITUIDA PRACTICAMENTE EN SU TOTALIDAD POR MARTENSITA REVENIDA FORJADA EN FRIO. EL DIAMETRO DEL ALAMBRE ES COMO MINIMO DE 0,10 MM Y COMO MAXIMO DE 0,50 MM. TIENE UNA RESISTENCIA A LA ROTURA DE POR LO MENOS 2.800 MPA. EL PROCEDIMIENTO PARA LA OBTENCION DE ESTE ALAMBRE COMPRENDE LA DEFORMACION DE UN ALAMBRON, UN TRATAMIENTO TERMICO DE TEMPLE DEL ALAMBRE DEFORMADO Y SU CALENTAMIENTO A UNA TEMPERATURA DE REVENIDO PARA PROVOCAR LA FORMACION DE UNA ESTRUCTURA CONSTITUIDA PRACTICAMENTE EN SU TOTALIDAD POR MARTENSITA REVENIDA. A CONTINUACION SE ENFRIA EL ALAMBRE Y SE DEFORMA. LA INVENCION SE REFIERE ASIMISMO A LOS ENSAMBLES QUE INCLUYAN AL MENOS UN ALAMBRE DE ESTE TIPO. ESTOS ALAMBRES O ENSAMBLES SE UTILIZAN, EN PARTICULAR, PARA REFORZAR LAS CUBIERTAS DE LOS NEUMATICOS.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA REFORZAR LAS CORONAS DE CUBIERTAS DE NEUMATICOS.

(16/07/2000). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: CORSI, PATRICK, ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, LAMOUREUX, CHRISTIAN.

ALAMBRE DE ACERO INOXIDABLE PARA REFORZAR EL VERTICE DE LAS CUBIERTAS DE NEUMATICOS , QUE LLEVA AL MENOS 0.02% Y A LO SUMO 0,2% DE CARBONO, AL MENOS 6% Y A LO SUMO 10% DE NIQUEL, AL MENOS 16% Y A LO SUMO 20% DE CROMO, SIENDO EL CONTENIDO DEL ACERO EN MOLIBDENO NULO O A LO SUMO IGUAL A 5%, SIENDO LA SUMA DEL NIQUEL, DEL CROMO Y DEL MOLIBDENO AL MENOS IGUAL A 23% Y A LO SUMO A 28,5%, SIENDO TODOS ESTOS VALORES EN PORCENTAJE PORCENTAJES EN PESO; LA ESTRUCTURA DEL ACERO LLEVA AL MENOS 50% EN VOLUMEN DE MARTENSITA Y ESTA DESPROVISTA DE AUSTENITA O LLEVA MENOS DE 50% EN VOLUMEN. MONTAJES , CAPAS DE REFUERZO Y CUBIERTAS DE NEUMATICOS QUE LLEVAN ESTE ALAMBRE. PROCEDIMIENTO PARA PREPARAR ESTE ALAMBRE.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA CARCASA DE CUBIERTA DE NEUMATICO.

(16/04/1999). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, LAMOUREUX, CHRISTIAN.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA CARCASA DE CUBIERTA DE NEUMATICO QUE COMPRENDE AL MENOS 0,02% Y A LO SUMO 0,2% DE CARBONO, AL MENOS 3% Y A LO SUMO 20% DE NIQUEL, AL MENOS 12% Y A LO SUMO 28% DE CROMO, SIENDO LA SUMA DEL NIQUEL Y DEL CROMO AL MENOS IGUAL A 20% Y A LO SUMO IGUAL A 35% (% EN PESO); LA ESTRUCTURA DEL ACERO COMPRENDE AL MENOS 20% EN VOLUMEN DE MARTENSITA Y ESTA DESPROVISTA DE AUSTENITA O COMPRENDE MENOS DE 80% EN VOLUMEN. CUBIERTA DE NEUMATICO CUYA CARCASA COMPRENDE ESTE HILO. PROCESO PARA PREPARAR ESTE HILO.

PROCESO DE ELABORACION DE PRODUCTOS CON ALTISIMA CARGA EN LA RUPTURA A PARTIR DE UN ACERO AUSTEMITICO INESTABLE, Y PRODUCTOS RESULTANTES.

(16/04/1996). Solicitante/s: UGINE SAVOIE. Inventor/es: HAUSER, JEAN-MICHEL.

SEGUN ESTE PROCESO SE SOMETE EL ACERO A UNA PRIMERA DEFORMACION PLASTICA A UNA TEMPERATURA SUPERIOR A LA TEMPERATURA LIMITE (MD) DE LA MARTENSITA POR DEFORMACION E INFERIOR A LA TEMPERATURA DE RECRISTALIZACION, Y DESPUES A UNA SEGUNDA DEFORMACION A UNA TEMPERATURA INFERIOR A DICHA TEMPERATURA (MD). DURANTE LA SEGUNDA DEFORMACION, SE DEFORMA EL ACERO EN UN SECTOR DETERMINADO DE TEMPERATURA DE FORMACION DE LA MARTENSITA DE MANERA QUE PARA UNA DEFORMACION RACIONAL SUPLEMENTARIA DE 0,1, EL AUMENTO DE LA TASA DE MARTENSITA FORMADA NO SOBREPASE, EN CUALQUIER CASO, 20%.

HILO METALICO QUE COMPRENDE UN SUSTRATO DE ACERO QUE TIENE UNA ESTRUCTURA DE TIPO MARTENSITA REVENIDA FORJADA EN FRIO, Y UN REVESTIMIENTO.

(16/09/1995). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: ARNAUD, JEAN-CLAUDE, SERRE, RAOUL, PRUDENCE, BERNARD.

HILO METALICO CON UN SUBSTRATO Y UN REVESTIMIENTO. EL SUBSTRATO ES UN ACERO CUYO CONTENIDO EN CARBONO ES AL MENOS IGUAL A 0,05% Y A LO MAS IGUAL A 0,6%, ESTE ACERO PRESENTA UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA REVENIDA BATIDA. EL SUBSTRATO ESTA REVESTIDO POR UNA ALEACION METALICA ADEMAS DEL ACERO. PROCESO PARA OBTENER ESTE HILO. SE BATE UN HILO DE MAQUINA DE ACERO QUE COMPORTA DE 28% A 96% DE FERRITA PROEUTECTOIDE Y DE 72% A 4% DE PERLITA. SE EFECTUA UN TRATAMIENTO DE TEMPLE PARA OBTENER UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA. SE EFECTUA DESPUES UN DEPOSITO DE METALES, SE CALIENTA EL HILO PARA PROVOCAR LA FORMACION DE UNA ALEACION Y LA FORMACION DE UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA REVENIDA. SE ENFRIA EL HILO Y SE LE BATE. ESTE HILO ES UTILIZADO POR EJEMPLO PARA REFORZAR LAS CUBIERTAS DE NEUMATICOS.

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