CIP 2015 : C21D 8/06 : durante la fabricación de barras o de hilos.

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Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C21 METALURGIA DEL HIERRO.

C21D MODIFICACION DE LA ESTRUCTURA FISICA DE LOS METALES FERROSOS; DISPOSITIVOS GENERALES PARA EL TRATAMIENTO TERMICO DE METALES O ALEACIONES FERROSOS O NO FERROSOS; PROCESOS DE MALEABILIZACION POR DESCARBURACION, REVENIDO U OTROS TRATAMIENTOS (cementación por procesos de difusión C23C; tratamiento de la superficie de materiales metálicos utilizando al menos un proceso cubierto por la clase C23 y al menos un proceso cubierto por la presente subclase, C23F 17/00; solidificación unidireccional de materiales eutécticos o separación unidireccional de materiales eutectoides C30B).

C21D 8/00 Modificación de las propiedades físicas por deformación en combinación con, o seguida por, un tratamiento térmico (endurecido de objetos o de materiales formados por forja o laminado sin otro calentamiento que el necesario para dar la forma C21D 1/02).

C21D 8/06 · durante la fabricación de barras o de hilos.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Métodos para procesar termomecánicamente acero para herramientas y herramientas hechas a partir de aceros para herramientas procesados termomecánicamente.

(22/12/2015) Un método para procesar termomecánicamente una preforma compuesta de acero para herramientas, que tiene una temperatura de inicio martensítica y una temperatura austenítica estable, teniendo la preforma una primera región que contiene austenita, incluyendo la primera región una superficie exterior y una pluralidad de dimensiones exteriores de la superficie exterior y una segunda región separada de la superficie exterior por la primera región , comprendiendo el método: establecer al menos la primera región de la preforma de acero para herramientas a una temperatura de proceso entre la temperatura de inicio martensítica y la temperatura…

Alambrón de acero de alto contenido en carbono que tiene excelente aptitud de trefilado.

(06/05/2015) Un alambrón de acero de alto contenido en carbono excelente en cuanto a aptitud de trefilado, que consiste en, en porcentaje en masa: C en un contenido de un 0,6 % a un 1,5 %; Si en un contenido de un 0,1 a un 1,5 %; Mn en un contenido de un 0,1 % a un 1,5 %; P en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,02 %; Si en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,02 %; Ti en un contenido de un 0,03 % a un 0,12 %; B en un contenido de un 0,001 % a un 0,01 %; N en un contenido de un 0,001 % a un 0,005 %; opcionalmente, Al en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,1 %; opcionalmente, al menos uno seleccionado entre el grupo que consiste en: Cr en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,45 %, y/o V en un contenido mayor que un 0 % y menor o igual que un 0,5…

Alambre con excelente idoneidad para trefilado y procedimiento para la producción del mismo.

(29/04/2014) Un alambrón laminado en caliente para trefilados de alambre donde la deformación real es más de 0,42, que consiste en: C: 0,35 a 0,65% (porcentaje en masa, en lo sucesivo expresado así); Si: 1,4 a 3,0 %; Mn: 0,10 a 1,0%; Cr: 0,1 a 2,0%; P: 0,025 % o menos (excluyendo 0%); S: 0,025% o menos (excluyendo 0%); N: 0,006% o menos (excluyendo 0%); Al: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y O: 0,0030% o menos (excluyendo 0%), y opcionalmente uno o más seleccionados de: Ni: 1% o menos (excluyendo 0%) y/o Cu: 1,0% o menos (excluyendo 0%), al menos un elemento seleccionado de un grupo que consiste en: V: 0,30 % o menos (excluyendo 0%); Ti: 0,10% o menos (excluyendo 0%); Nb: 0,1% o menos (excluyendo 0%); y Zr: 0,10% o menos (excluyendo 0%), Mo: 1,0% o menos (excluyendo 0%), B: 50 ppm o menos (excluyendo 0 ppm), al menos…

Alambrón molido en caliente que destaca en cuanto a capacidad de trefilado del alambre y que permite evitar el tratamiento térmico antes del trefilado del alambre.

(11/03/2013) Un alambrón laminado en caliente que presenta una excelente capacidad de trefilado del alambre a medida quees laminado en caliente y, de este modo, permite omitir el tratamiento térmico antes del trefilado del alambre:siendo dicho alambrón laminado en caliente un alambrón laminado en caliente de 5,0 mm o más de diámetro,que consiste en masa C: de 0,6 a 1,0% Si: de 0,1 a 1,5%, Mn: 0,3 a 1,0%, P: 0,02% o menos, S: 0,02% o menos; de manera opcional Cr: 0,3% o menos (excluyendo cero) y/o Ni: 0,3% o menos (excluyendo cero); de manera opcional al menos un elemento seleccionado entre el grupo de Nb, V, Ti, Hf y Zr en 0,1% o menos(excluyendo cero) en total; de manera opcional…

Aceros trabajados en frío con red de empaquetamiento con microestructura martensita/austenita.

(06/06/2012) Un proceso para fabricar una aleación de acero al carbono de alta resistencia y alta ductilidad, comprendiendo dicho proceso: (a) formar una aleación de acero al carbono que tenga una microestructura que comprende redes de martensita alternadas con películas de austenita retenida, y (b) trabajar en frío dicha aleación de acero al carbono en una serie de pasadas sin tratamiento térmico intermedio entre las pasadas hasta una reducción suficiente para conseguir una resistencia a tracción de al menos 1034 MPa (150 ksi), en la que la etapa (a) comprende: (i) formar una composición de aleación de acero al carbono que tenga una temperatura de inicio de martensita de al menos 300 ºC, (ii) calentar dicha composición de aleación…

Procedimiento para la fabricación de muelles helicoidales o estabilizadores.

(02/05/2012) Procedimiento para la fabricación de muelles helicoidales o estabilizadores de acero, en el que el material departida es calentado por encima de la temperatura de recristalización, es austenitizado, mantenido paracompensación de la temperatura, a continuación es transformado y finalmente es enfriado en martensita y esrevenido, caracterizado porque se parte de barras redondas, cuya temperatura de calentamiento es compensadasobre la longitud de la barra, a continuación se transforman a través de laminación inclinada permaneciendo rectas,de manera que se consigue una torsión predeterminada del material en la zona marginal y un gradiente detransformación deseado sobre la sección transversal y en el que después de que se ha excedido el…

ALAMBRE DE ACERO PARA MUELLE QUE TIENE DURABILIDAD AL AIRE Y RESISTENCIA A LA CORROSIÓN Y PROCEDIMIENTO DE PRODUCCIÓN CORRESPONDIENTE.

(31/03/2011) Un alambre de acero para muelles conteniendo C: 0,45-0,54% (% en masa, lo mismo se aplica más adelante), Si: 1,8-2,5%, Mn: 0,05-0,9% y Cr: 0,05-2,0%, y conteniendo opcionalmente: al menos un tipo seleccionado del grupo de Nb: 0,01-0,10%, V: 0,07-0,40% y Mo: 0,10-1,0%, y/o al menos un tipo seleccionado del grupo de Ni: 0,05-1,0%, Cu: 0,05-1,0% y W: 0,10-1,0%, y/o Ti: 0,01-0,1%, donde: P y S son controlados a 0,020% o menos (incluyendo 0%), respectivamente siendo el equilibrio Fe e impurezas inevitables; una temperatura de inicio de transformación martensítica MS representada por la expresión siguiente es del rango de 280ºC a 380ºC; el número de tamaño de grano de austenita N (como se define en JIS…

CABLE PARA TALÓN DE PESO LIGERO Y EXCELENTE CAPACIDAD DE ESTIRAMIENTO, PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCIÓN DEL CABLE PARA TALÓN Y NEUMÁTICO DE BAJO PESO.

(15/02/2011) Un cable para talón ligero y de excelente ductilidad que tiene una composición de Mn: 5 -35 at % y AI: 5 -20 at % opcionalmente 1-7% de Cr, siendo el resto Fe e impurezas inevitables, en los que una estructura de acero es una estructura de austenita de una fase

PIEZA MECANICA LISTA PARA USAR DE BAJO CONTENIDO EN CARBONO PARA DEFORMACION PLASTICA Y SU PROCEDIMIENTO DE FABRICACION.

(05/05/2010) Pieza mecánica de altas características de acero de bajo contenido en carbono presta para su empleo, que procede de la transformación plástica de un producto siderúrgico largo laminado, que comprende las características siguientes: - la composición química de dicho acero, responde al análisis siguiente, dado en porcentajes ponderales respecto al hierro: 0,02% =q C =q 0,10% 0,04% =q Nb =q 0,10% 0,001% =q B =q 0,005% 0,10% =q Mo =q 0,35% 1,3% =q Mn =q 2,0% 0,10% =q Si =q 1,30% 0,01% =q Al =q 0,08% N =q 0,015% con Ti =q 3,5 x % de N; eventualmente de 0,001 a 0,1% de azufre, siendo el resto las inevitables impurezas residuales…

ACERO INOXIDABLE AUSTENITICO PARA LA OBTENCION PRINCIPALMENTE DE HILO.

(16/07/2004). Ver ilustración. Solicitante/s: UGINE-SAVOIE IMPHY. Inventor/es: HAVETTE, ETIENNE.

ACERO INOXIDABLE AUSTENITICO PARA LA OBTENCION DE HILOS QUE PUEDE UTILIZARSE EN EL CAMPO DEL TREFILADO CON DIAMETRO INFERIOR A 0,3 MM Y EN EL CAMPO DE LA REALIZACION DE PIEZAS SOMETIDAS A LA FATIGA, CARACTERIZADO POR LA SIGUIENTE COMPOSICION PONDERAL: - 5.10-3% INFERIOR O IGUAL A CARBONO INFERIOR O IGUAL A 200 . 10 -3% - 5.10-3% INFERIOR O IGUAL A NITROGENO INFERIOR O IGUAL A 400 . 10 -3% - 0,2% INFERIOR O IGUAL A MA NGANESO INFERIOR O IGUAL A 10% - 12% INFERIOR O IGUAL A CROMO INFERIOR O IGUAL A 23% - O,1% INFERIOR O IGUAL A NIQUEL INFERIOR O IGUAL A 17% - 0,1% INFERIOR O IGUAL A SILICIO INFERIOR O IGUAL A 2% - 40% INFERIOR O IGUAL A SIO 2 INFERIOR O IGUAL A 60% - 5% INFERIOR O IGUAL A MNO INFERIOR O IGUAL A 50% - 1% INFERIOR O IGUAL A CAO INFERIOR O IGUAL A 30% - 0% INFERIOR O IGUAL A MGO INFERIOR O IGUAL A 4% - 5% INFERIOR O IGUAL A AL SUB,2 O 3 INFERIOR O IGUAL A 25% - 0% INFERIOR O IGUAL A C R 2 O 3 INFERIOR O IGUAL A 4% - 0% INFERIOR O IGUAL ATIO 2 INFERIOR O IGUAL A 4%.

ACERO INOXIDABLE PARA LA ELABORACION DE HILO TREFILADO PRINCIPALMENTE HILO DE REFUERZO DE NEUMATICO Y PROCEDIMIENTO DE OBTENCION DE DICHO HILO.

(16/01/2004) LA INVENCION CONSISTE EN UN PROCEDIMIENTO DE FABRICACION DE ALAMBRE TREFILADO, UTILIZADO PRINCIPALMENTE COMO REFUERZO DE NEUMATICOS, CON UN DIAMETRO INFERIOR A 0,3 MM, POR TREFILADO DE UN ALAMBRE DE MAQUINA BASICO CON UN DIAMETRO SUPERIOR A 5 MM O DE UN ALAMBRE BASICO TREFILADO PREVIAMENTE DE UN ACERO QUE RESPONDE A LA COMPOSICION PONDERAL SIGUIENTE: - CARBONO 40.10 SUP,-3 % - NITROGENO 40.10 -3 %, DONDE EL CARBONO Y EL N ITROGENO CUMPLEN LA RELACION C + N 50.10 -3 %, - 0,2 % SILICIO 1,0 % - 0,2 % MANGANESO 5 % - 9 % < NIQUEL 12 % - 15 % CROMO 20 % - 1,5 % COBRE 4 % - AZUFRE 10.10 -3 % - FOSFORO < 0,050 % - 40.10 -4 % OXIGENO TOTAL 120.10 -4 % - 0,1.10 -4 % ALUMINIO 20.10 -4 % - MAGNESIO 5.10 4 % - 0,1.10 -4 % CALCIO 5.10 -4 % - TITANIO 50.10 SUP,-4 % - IMPUREZAS…

HILO DE MATERIAL COMPUESTO QUE COMPRENDE UN ALMA DE ACERO AL CARBONO Y UNA CAPA EXTERNA DE ACERO INOXIDABLE.

(01/12/2003). Solicitante/s: ASTER UGINE-SAVOIE IMPHY. Inventor/es: HAUSER, JEAN-MICHEL, FRANCOIS, MARC.

La invención se refiere a un alambre compuesto para fabricar, por ejemplo, cables guía, y comprende un núcleo de acero al carbono y un recubrimiento de acero inoxidable. El acero al carbono comprende (en % en peso):0-15-0,6 de C, 0,1-0,3 Si, 0,3-1 Mn, 0-0-3 Vy el acero inoxidable comprende: 0,005-0,05 de C, 0,0050,5 N, 0,1-2 Si, 0,1-5 Mn, 5-12 Ni, 10-20 Cr, 0-3 Mo, estrictamente por debajo de 4 y por encima de 0 de Cu. El diámetro del alambre es menor de 1 mm y la resistencia a la tracción es mayor de 2.000 MPa. La invención también se refiere al procedimiento para la fabricación del alambre antes citado mediante el estirado del alambre.

MEJORAS EN EL OBJETO DE LA PATENTE N. 554.754 "POR INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA TRATAMIENTO TERMOMECANICO DE PRODUCTOS LARGOS DE ACERO".

(01/03/2002). Solicitante/s: MARCIAL UCIN, S.A. Inventor/es: AGUIRRE EIZMENDI,PELLO, PEÑALVA DIAZ,FELIX.

Mejoras en el objeto de la Patente Nº 554.754 por instalación de enfriamiento para tratamiento termomecánico de productos largos de acero de los que proceden de una colada continua y han sufrido una posterior laminación, procediéndose a mantener el producto largo en el último rodillo de laminación a una temperatura de 1.150º C - 900º C y sucesivamente a enfriamientos por contracorriente y a favor de corriente en la que se cumple que la relación de caudal (Q) a la longitud , Q/I < 65 y siendo la duración (te) del producto sometido al paso del uido tal que satisfaga la relación 0,02 < te/d < 0,18 donde (te) está en segundos y (d) es el diámetro del producto largo en mm. a la salida del último rodillo de laminación. De aplicación en la siderometalurgia.

HILO METALICO LISTO PARA SU EMPLEO Y PROCEDIMIENTO PARA OBTENER ESTE HILO.

(01/12/2000). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: FRANCOIS, MARC, ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, SERRE, RAOUL.

LA INVENCION SE REFIERE A UN ALAMBRE LISTO PARA EL EMPLEO COMPUESTO POR UN ACERO MICROALEADO CON UNA ESTRUCTURA CONSTITUIDA PRACTICAMENTE EN SU TOTALIDAD POR MARTENSITA REVENIDA FORJADA EN FRIO. EL DIAMETRO DEL ALAMBRE ES COMO MINIMO DE 0,10 MM Y COMO MAXIMO DE 0,50 MM. TIENE UNA RESISTENCIA A LA ROTURA DE POR LO MENOS 2.800 MPA. EL PROCEDIMIENTO PARA LA OBTENCION DE ESTE ALAMBRE COMPRENDE LA DEFORMACION DE UN ALAMBRON, UN TRATAMIENTO TERMICO DE TEMPLE DEL ALAMBRE DEFORMADO Y SU CALENTAMIENTO A UNA TEMPERATURA DE REVENIDO PARA PROVOCAR LA FORMACION DE UNA ESTRUCTURA CONSTITUIDA PRACTICAMENTE EN SU TOTALIDAD POR MARTENSITA REVENIDA. A CONTINUACION SE ENFRIA EL ALAMBRE Y SE DEFORMA. LA INVENCION SE REFIERE ASIMISMO A LOS ENSAMBLES QUE INCLUYAN AL MENOS UN ALAMBRE DE ESTE TIPO. ESTOS ALAMBRES O ENSAMBLES SE UTILIZAN, EN PARTICULAR, PARA REFORZAR LAS CUBIERTAS DE LOS NEUMATICOS.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA REFORZAR LAS CORONAS DE CUBIERTAS DE NEUMATICOS.

(16/07/2000). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: CORSI, PATRICK, ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, LAMOUREUX, CHRISTIAN.

ALAMBRE DE ACERO INOXIDABLE PARA REFORZAR EL VERTICE DE LAS CUBIERTAS DE NEUMATICOS , QUE LLEVA AL MENOS 0.02% Y A LO SUMO 0,2% DE CARBONO, AL MENOS 6% Y A LO SUMO 10% DE NIQUEL, AL MENOS 16% Y A LO SUMO 20% DE CROMO, SIENDO EL CONTENIDO DEL ACERO EN MOLIBDENO NULO O A LO SUMO IGUAL A 5%, SIENDO LA SUMA DEL NIQUEL, DEL CROMO Y DEL MOLIBDENO AL MENOS IGUAL A 23% Y A LO SUMO A 28,5%, SIENDO TODOS ESTOS VALORES EN PORCENTAJE PORCENTAJES EN PESO; LA ESTRUCTURA DEL ACERO LLEVA AL MENOS 50% EN VOLUMEN DE MARTENSITA Y ESTA DESPROVISTA DE AUSTENITA O LLEVA MENOS DE 50% EN VOLUMEN. MONTAJES , CAPAS DE REFUERZO Y CUBIERTAS DE NEUMATICOS QUE LLEVAN ESTE ALAMBRE. PROCEDIMIENTO PARA PREPARAR ESTE ALAMBRE.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA CARCASA DE CUBIERTA DE NEUMATICO.

(16/04/1999). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: ARNAUD, JEAN-CLAUDE, DEPRAETERE, ERIC, LAMOUREUX, CHRISTIAN.

HILO DE ACERO INOXIDABLE PARA CARCASA DE CUBIERTA DE NEUMATICO QUE COMPRENDE AL MENOS 0,02% Y A LO SUMO 0,2% DE CARBONO, AL MENOS 3% Y A LO SUMO 20% DE NIQUEL, AL MENOS 12% Y A LO SUMO 28% DE CROMO, SIENDO LA SUMA DEL NIQUEL Y DEL CROMO AL MENOS IGUAL A 20% Y A LO SUMO IGUAL A 35% (% EN PESO); LA ESTRUCTURA DEL ACERO COMPRENDE AL MENOS 20% EN VOLUMEN DE MARTENSITA Y ESTA DESPROVISTA DE AUSTENITA O COMPRENDE MENOS DE 80% EN VOLUMEN. CUBIERTA DE NEUMATICO CUYA CARCASA COMPRENDE ESTE HILO. PROCESO PARA PREPARAR ESTE HILO.

PROCESO DE ELABORACION DE PRODUCTOS CON ALTISIMA CARGA EN LA RUPTURA A PARTIR DE UN ACERO AUSTEMITICO INESTABLE, Y PRODUCTOS RESULTANTES.

(16/04/1996). Solicitante/s: UGINE SAVOIE. Inventor/es: HAUSER, JEAN-MICHEL.

SEGUN ESTE PROCESO SE SOMETE EL ACERO A UNA PRIMERA DEFORMACION PLASTICA A UNA TEMPERATURA SUPERIOR A LA TEMPERATURA LIMITE (MD) DE LA MARTENSITA POR DEFORMACION E INFERIOR A LA TEMPERATURA DE RECRISTALIZACION, Y DESPUES A UNA SEGUNDA DEFORMACION A UNA TEMPERATURA INFERIOR A DICHA TEMPERATURA (MD). DURANTE LA SEGUNDA DEFORMACION, SE DEFORMA EL ACERO EN UN SECTOR DETERMINADO DE TEMPERATURA DE FORMACION DE LA MARTENSITA DE MANERA QUE PARA UNA DEFORMACION RACIONAL SUPLEMENTARIA DE 0,1, EL AUMENTO DE LA TASA DE MARTENSITA FORMADA NO SOBREPASE, EN CUALQUIER CASO, 20%.

HILO METALICO QUE COMPRENDE UN SUSTRATO DE ACERO QUE TIENE UNA ESTRUCTURA DE TIPO MARTENSITA REVENIDA FORJADA EN FRIO, Y UN REVESTIMIENTO.

(16/09/1995). Solicitante/s: COMPAGNIE GENERALE DES ETABLISSEMENTS MICHELIN-MICHELIN & CIE. Inventor/es: ARNAUD, JEAN-CLAUDE, SERRE, RAOUL, PRUDENCE, BERNARD.

HILO METALICO CON UN SUBSTRATO Y UN REVESTIMIENTO. EL SUBSTRATO ES UN ACERO CUYO CONTENIDO EN CARBONO ES AL MENOS IGUAL A 0,05% Y A LO MAS IGUAL A 0,6%, ESTE ACERO PRESENTA UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA REVENIDA BATIDA. EL SUBSTRATO ESTA REVESTIDO POR UNA ALEACION METALICA ADEMAS DEL ACERO. PROCESO PARA OBTENER ESTE HILO. SE BATE UN HILO DE MAQUINA DE ACERO QUE COMPORTA DE 28% A 96% DE FERRITA PROEUTECTOIDE Y DE 72% A 4% DE PERLITA. SE EFECTUA UN TRATAMIENTO DE TEMPLE PARA OBTENER UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA. SE EFECTUA DESPUES UN DEPOSITO DE METALES, SE CALIENTA EL HILO PARA PROVOCAR LA FORMACION DE UNA ALEACION Y LA FORMACION DE UNA ESTRUCTURA QUE COMPORTA MAS DEL 90% DE MARTENSITA REVENIDA. SE ENFRIA EL HILO Y SE LE BATE. ESTE HILO ES UTILIZADO POR EJEMPLO PARA REFORZAR LAS CUBIERTAS DE NEUMATICOS.

METODO Y APARATO PARA MANUFACTURAR MALLAS DE ALAMBRE DE ACERO.

(01/06/1995). Solicitante/s: N.V. BEKAERT S.A.. Inventor/es: NYS, MARC.

EL METODO COMIENZA A PARTIR DEL ALAMBRE FUNDIDO DE ACERO CON MENOS DE 0.25% C, ESTE ALAMBRE SE TEMPLA Y SE FORMA ENTONCES LA MALLA A PARTIR DEL ALAMBRE TEMPLADO, MEDIANTE ESTE METODO EL ALAMBRE SE EXTRAE CONTINUAMENTE DE UN CARRETE, SE CONDUCE A TRAVES DEL APARATO TEMPLADOR Y DESPUES DE ESTO SE CONFORMA EN UNA MALLA.

HILO DE ACERO QUE TIENE UNA ESTRUCTURA DE TIPO BAINITA INFERIOR FORJADA EN FRIO; PROCEDIMIENTO PARA PRODUCIR ESTE HILO.

(01/06/1994) ALAMBRE DE ACERO QUE TIENE UNA ESTRUCTURA DE TIPO BAINITA INFERIOR ENDURECIDA EN FRIO; PROCESO PARA PRODUCIR ESTE ALAMBRE. ALAMBRE METALICO QUE PRESENTA LAS SIGUIENTES CARACTERISTICAS: A) SE COMPONE AL MENOS EN PARTE DE UN ACERO QUE TIENE UN CONTENIDO DE CARBONO AL MENOS IGUAL A 0,1% Y A LO SUMO IGUAL A 0,6% Y UN CONTENIDO DE BORO INFERIOR A 8 PPM; B) EL ACERO DEL ALAMBRE PRESENTA UNA ESTRUCTURA DE TIPO BAINITA INFERIOR ENDURECIDA EN FRIO; C) EL DIAMETRO DEL ALAMBRE VARIA DE 0,10 A 0,40 MM; D) LA RESISTENCIA A LA ROTURA DEL ALAMBRE ES AL MENOS IGUAL A 2800 MPA; E) EL ALARGAMIENTO EN LA ROTURA DEL ALAMBRE ES AL MENOS IGUAL…

SOPORTE DE RODADURA CON MULTIPLES RODILLOS APOYADOS A VOLADIZO PARA RODADURA A ALTA VELOCIDAD.

(01/02/1994) SOPORTE DE RODADURA CON MULTIPLES RODILLOS APOYADOS A VOLADIZO PARA RODADURA A ALTA VELOCIDAD, QUE CONSTA DE UNA UNIDAD DE MOTOR QUE ACCIONA AL MENOS UN EJE COMUN (22A) QUE TRANSMITE EL MOVIMIENTO A UNA MULTITUD DE PARES DE RODILLOS CUYOS EJES ESTAN DISPUESTOS DE MODO ALTERNATIVO A MANERA SUSTANCIALMENTE EN ANGULO RECTO ENTRE SI (11A, 12A, 11B, 12B...11N, 12N), INCLUYENDO EL SOPORTE ENTRE 6 Y 10 PARES DE RODILLOS , DE MANERA QUE EL MATERIAL RODADO SE MANTIENE BAJO TRACCION ENTRE UN PAR DE RODILLOS Y EL SIGUIENTE PAR , MEDIOS DE CAMARA DE REFRIGERACION SEGUIDOS DE MEDIOS DE CAMARA DE IGUALACION DE TEMPERATURA INCLUIDOS ENTRE EL PAR DE RODILLOS QUE PROCESA LAS SECCIONES…

RECUBRIMIENTO INTERMEDIO DE ALAMBRE DE ACERO.

(01/07/1992). Solicitante/s: N.V. BEKAERT S.A.. Inventor/es: DAMBRE, PAUL.

DESPUES DE UNA PRIMERA OPERACION QUE LO DEJA A UN DIAMETRO ORIGINAL D1, UN ALAMBRE DE ACERO (A) SE ESTIRA POR MEDIO DE UN LUBRIFICANTE HASTA UN ESTADO INTERMEDIO ENDURECIDO MECANICAMENTE CON UN DIAMETRO INTERMEDIO D2, (B) SE RECUBRE CON ESTE DIAMETRO D" Y EN ESTE ESTADO INTERMEDIO ENDURECIDO, CON UNA ALEACION DE BRONCE, (C) SE ESTIRA DESDE ESTE DIAMETRO INTERMEDIO D2 Y ESTE ESTADO ENDURECIDO HASTA UN DIAMETRO FINAL D1. ESTE PROCEDIMIENTO PUEDE AUMENTAR LA RESISTENCIA FINAL A LA TRACCION DEL ALAMBRE DE ACERO Y PUEDE REDUCIR LA FRECUENCIA DE LAS ROTURAS DURANTE LA OPERACION DE ESTIRADO. EL PROCEDIMIENTO TAMBIEN PROPORCIONA ALAMBRES DE ACERO CON UNA MEJOR ADHESION A LA GOMA.

PROCESO DE MANUFACTURA DE ALAMBRE DE ACERO PERLITICO.

(01/08/1990). Solicitante/s: N.V. BEKAERT S.A.. Inventor/es: DAMBRE, PAUL.

SE DESCRIBE EL PROCESO DE MANUFACTURA DE ALAMBRE FINO DE ACERO PERLITICO QUE SE USA PARA REFORZAR LAS BANDAS DE LAS CUBIERTAS DE CAUCHO DE LOS VEHICULOS. EL ALAMBRE SE SOMETE A UN TRATAMIENTO DE PATENTADO ANTES DEL ESTIRADO A SU DIAMETRO FINAL, PARA LO CUAL SE LLEVA A LA TEMPERATURA DE TRANSFORMACION, MANTENIENDOLA NO MAS DE 5 SEGUNDOS DESPUES DE QUE LA TRANSFORMACION SE REALIZA. ESTA ETAPA DA COMO RESULTADO QUE EL ALAMBRE PUEDA SOMETERSE A ESFUERZOS DE DEFORMACIONES MAYORES DE 3,0 Y ALCANZAR UNA RESISTENCIA A LA TRACCION DE 3000 NMM-2 O MAS. EL ALAMBRE DEBE ENFRIARSE DESDE LA TEMPERATURA DE TRANSFORMACION EN UNA PRIMERA ETAPA EN LA QUE SE ALCANZAN 400-450 C EN UN TIEMPO NO INFERIOR A 3 SEGUNDOS.

INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA TRATAMIENTO TERMOMECANICO DE PRODUCTOS LARGOS DE ACERO.

(01/03/1987). Solicitante/s: MARCIAL UCIN, S.A.

INSTALACION DE ENFRIAMIENTO PARA TRATAMIENTO TERMOMECANICO DE PRODUCTOS LARGOS DE ACERO. CONSISTE EN MANTENER EL PRODUCTO EN EL ULTIMO RODILLO DE LAMINACION A UNA TEMPERATURA DE 1.150 GRADOS CENTIGRAFOS A CUYA SALIDA EL PRODUCTO LARGO SE INTRODUCE DIRECTAMENTE EN LA BOCA DE ENTRADA DE UNA BOCACHA EN CUYO INTERIOR ES GUIADO, PRODUCIENDOSE EN ELLA UNA CIRCULACION DE FLUIDO EN CORTACORRIENTE, PASANDO EL PRODUCTO LARGO A AL MENOS UN TUBO DE REFRIGERACION Y PRODUCIENDOSE EN SU INTERIOR UNA CIRCULACION EN CONTRACORRIENTE.

PROCEDIMIENTO PARA LA LAMINACION CONTROLADA DE VARILLAS O ALAMBRES DE ACERO ALEADOS, EN ESPECIAL DE ACEROS AUSTENITICOS.

(16/01/1987). Solicitante/s: KOCKS TECHNIK GMBH & CO.

PROCEDIMIENTO PARA LA LAMINACION CONTROLASDA DE VARILLAS O ALAMBRES DE ACERO ALEADOS, EN ESPECIAL DE ACEROS AUSATENITICOS. COMPRENDE LAS SIGUIENTES OPERACIONES: PRIMERA, SE PREPARA UN TREN DE LAMINACION CONSISTENTE EN VARIOS BASTIDORES, EN EL CUAL SE VAN A LAMINAR LAS VARILLAS O LOS ALAMBRES DE ACERO ALEADOS; SEGUNDA, LA TEMPERATURA DE LAMINACION ES AJUSTADA A UN VALOR PREFIJADO DETRAS DE CADA BASTIDOR, POR ENFRIAMIENTO O CALENTAMIENTO FORZOSOS, AL OBJETO DE HACER POSIBLE UNA LAMINACION A TEMPERATURAS O DIFERENCIAS DE TEMPERATURAS DETERMINADAS, ENTRE LA SUPERFICIE Y EL NUCLEO DEL MATERIAL QUE SE LAMINA; Y POR ULTIMO, EL MATERIAL LAMINADO SE DEFORMA CON UN RENDIMIENTO DE ESTIRAMIENTO DE, AL MENOS, UN 75%.

PROCEDIMIENTO PARA PRODUCIR BARRA O ALAMBRE DE ACERO.

(16/05/1985). Solicitante/s: SUMITOMO METAL INDUSTRIES, LTD..

PROCEDIMIENTO DE ELABORACION DE BARRA O ALAMBRE DE ACERO CON ESTRUCTURA ESFEROIDAL DE CEMENTITA.CONSISTENTE EN CALENTAR EL ACERO A UNA TEMPERATURA SUPERIOR AL PUNTO AC1; TRABAJAR EN BRUTO EL ACERO CALENTADO; TRABAJAR EN ACABADO EL ACERO TRABAJADO EN BRUTO A UNA TEMPERATURA SITUADA ENTRE AR1 Y AR3 O ARCM, CON UNA REDUCCION MINIMA DEL 20; Y SOMETER EL ACERO TRABAJADO A UN TRATAMIENTO DE RECOCIDO. LA VELOCIDAD DE ENFRIAMIENTO DEL ACERO LAMINADO EN BRUTO SE ELIGE DE ACUERDO CON LA TEMPLABILIDAD DEL ACERO Y SEGUN SU PORCENTAJE DE CARBONO. SE PREVEN LINEAS DE PRODUCCION CON HORNOS DE CALENTAMIENTO, LAMINADORES, CAMARAS DE ENFRIAMIENTO, HORNOS DE RECOCIDO E HILERAS DE ESTIRADO.

PROCEDIMIENTO PARA FABRICAR ALAMBRE LAMINADO CON BUENA CAPACIDAD DE CONFORMACION EN FRIO.

(01/04/1985). Solicitante/s: VOEST-ALPINE AKTIENGESELLSCHAFT.

PROCEDIMIENTO PARA FABRICAR ALAMBRE LAMINADO CON BUENA CAPACIDAD DE CONFORMACION EN FRIO.COMPRENDE: A) ENFRIAR UN ALAMBRE DE ACERO QUE TIENE: DE 0,0003 A 0,75 EN PESO DE C; DE 0,001 A 2,0 EN PESO DE SI; DE 0,15 A 2,5 EN PESO DE MN; DE 0,001 A 0,10 EN PESO DE AL; DE 0,00001 A 0,04 EN PESO DE P; DE 0,0001 A 0,004 EN PESO DE S; DE 0,001 A 1,5 EN PESO DE CR; DE 0,001 A 2,0 EN PESO DE NI; DE 0,001 A 2,5 EN PESO DE MO; DE 0,001 A 0,5 EN PESO DE V; DE 0,001 A 0,5 EN PESO DE TI; DE 0,0001 A 0,03 EN PESO DE B Y DE 0,01 A 0,5 EN PESO DE ZR, SIENDO EL RESTO FE E IMPUREZAS USUALES Y UNA TEMPERATURA DE LAMINACION ENTRE 950 Y 1.100JC CON AGUA Y AIRE HASTA UNA TEMPERATURA ENTRE 850JC Y 1.050JC; Y B) ENFRIAR AL ALAMBRE DE ACERO EN ESTADO EXTENDIDO Y CON UNA VELOCIDAD DE ENFRIAMIENTO DE MENOS DE 5JC/SEG. A TEMPERATURAS ENTRE 200 Y 350JC.

PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE BARRAS DE ACERO LAMINADO CON ALTO LIMITE ELASTICO.

(01/06/1983). Solicitante/s: EMPRESA NACIONAL SIDERURGICA, S.A. (ENSIDESA).

PROCEDIMIENTO PARA LA PRODUCCION DE BARRAS DE ACERO LAMINADO, FUNDAMENTALMENTE REDONDOS, CON ALTO LIMITE ELASTICO. CARACTERIZADO PORQUE SE SOMETE A LAS BARRAS A UN TEMPLE ISOTERMICO BAINITICO-MARTENSITICO , CONSEGUIDO POR ENFRIAMIENTO BRUSCO A PARTIR DE LA TEMPERATURA DE AUSTENIZACION, PERMITIENDO EL REVENIDO DE LA ESTRUCTURA RESULTANTE POR DIFUSION LIBRE DEL CALOR DEL NUCLEO A LA SUPERFICIE; PORQUE LA REALIZACION DE DICHO ENFRIAMIENTO SE PUEDE REALIZAR EN UNA O EN DOS ETAPAS, SITUANDO SIEMPRE UNA DE ELLAS A LA SALIDA DEL TREN LAMINADOR; Y PORQUE CADA UNA DE ESTAS ETAPAS SE COMPONE DE VARIAS RAMPAS DE ENFRIAMIENTO, ENTRE LAS CUALES LA RECUPERACION DE TEMPERATURA NO ESTA ENTERAMENTE PERMITIDA, VERIFICANDOSE QUE PARTE DEL FLUIDO EMPLEADO EN LA REFRIGERACION, NORMALMENTE AGUA, ACOMPAÑA A LA BARRA ENTRE DOS RAMPAS PARA EVITAR EL LIBRE CONTACTO DE LA BARRA CON EL AIRE.

PROCEDIMIENTO Y APARATO PARA CONFORMAR Y TRATAR VARILLA DE ACERO.

(01/10/1980) Procedimiento para conformar y tratar varilla de acero, que comprende las etapas de: a) laminar en caliente en forma continua acero en forma continua acero en forma de varilla a velocidad elevada y a una temperatura substancialmente por encima de A8 y producir en el mismo una estructura de grano austenítica inmediatamente después del laminado en el que los granos de austenita dispersados en forma uniforme y extremadamente pequeños, formados por recristalización den toda la sección, se combinan rápidamente para formar granos más grandes en condiciones de calor en exceso por encima de A3; b) reducir la velocidad de avance de dicha varilla hasta una detención susbstancial, arrollándola para ello en bucles; c) mover dichos bucles alejándose del punto de arrollamiento para proporcionar separaciones entre partes importantes de cada bucle sucesivo; d) enfriar…

PROCEDIMIENTO PARA LA FABRICACION DE BARRAS DE TORSION PARA UNIONES MECANICAS DEFORMABLES.

(01/07/1965). Solicitante/s: REGIE NATIONALE DES USINES RENAULT.

Resumen no disponible.