CIP 2015 : C22C 19/05 : con cromo.

CIP2015CC22C22CC22C 19/00C22C 19/05[2] › con cromo.

Notas[t] desde C21 hasta C30: METALURGIA
Notas[g] desde C22C 1/00 hasta C22C 32/00: Aleaciones no ferrosas, es decir, aleaciones basadas esencialmente en metales distintos del hierro
Notas[n] desde C22C 1/00 hasta C22C 38/00:

C SECCION C — QUIMICA; METALURGIA.

C22 METALURGIA; ALEACIONES FERROSAS O NO FERROSAS; TRATAMIENTO DE ALEACIONES O METALES NO FERROSOS.

C22C ALEACIONES (tratamiento de alegaciones C21D, C22F).

C22C 19/00 Aleaciones basadas en níquel o cobalto, solos o juntos.

C22C 19/05 · · con cromo.

CIP2015: Invenciones publicadas en esta sección.

Tubo de transferencia de calor para generador de vapor y método para fabricar el mismo.

(06/03/2019) Un método para fabricar un tubo de transferencia de calor para un generador de vapor, en el que cuando un tubo es sometido a estirado en frío mediante la utilización de un aceite lubricante a alta presión de 40 MPa o más en presión y a un tratamiento térmico de solución sólida es rectificado mediante la utilización de una máquina de rectificado de rodillos en la que están dispuestos al menos cinco pares de rodillos de rectificado cóncavos del tipo de tambor globoidal, estando dispuesto cada uno de los pares de rodillos uno frente al otro en la dirección vertical y de manera cruzada donde las direcciones de los ejes de rotación se cruzan entre sí, y en…

Aleación austenítica que contiene cromo.

(27/02/2019). Solicitante/s: NIPPON STEEL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MIYAHARA,OSAMU, HIDAKA,YASUYOSHI, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO.

Una aleación austenítica que contiene cromo en donde al menos una superficie de las superficies de la aleación tiene una película de óxido de cromo continua con un grosor de 5 nm o más y menos de 50 nm y en donde la composición química del metal base de la aleación austenítica que contiene cromo consiste, en porcentaje en masa, C: 0,15% o menos, Si: 1,00% o menos, Mn: 0,1% o más y 2,0% o menos, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Cr: de 10,0 a 40,0%, Ni: de 45,0 a 80,0%, Ti: 0,5% o menos, Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos, y N: 0,20% o menos, siendo el resto Fe e impurezas.

PDF original: ES-2721668_T3.pdf

Junta soldada.

(19/02/2019) Una junta soldada que comprende: un material de base que tiene una composición química, en % en masa, de: C: de un 0,03 a un 0,075 %; Si: de un 0,6 a un 2,0 %; Mn: de un 0,05 a un 2,5 %; P: hasta un 0,04 %; S: hasta un 0,015 %; Cr: más de un 16,0 % y menos de un 23,0 %; Ni: no menos de un 20,0 % y menos de un 30,0 %; Cu: de un 0,5 a un 10,0 %; Mo: menos de un 1 %; Al: hasta un 0,15 %; N: de un 0,005 a un 0,20 %; O: hasta un 0,02 %; Ca: de un 0 a un 0,1 %; REM: de un 0 a un 0,15 %; V: no menos de un 0 % y menos de un 0,5 %; y Nb: de un 0 a un 2 %, siendo el resto Fe e impurezas; y un metal de la soldadura de la primera…

Colada resistente al calor.

(18/01/2019). Solicitante/s: MITSUBISHI STEEL MFG. CO., LTD.. Inventor/es: TAMURA,MASANORI, FUKUDA,YOSHIZUMI, SODA,YUJI, KOYAMA,KENJI.

Una colada resistente al calor, que comprende: una porción axial; y dendritas en una estructura de una región de la porción axial que se somete a procesamiento plástico, las dendritas con un ángulo promedio entre una dirección perpendicular a un eje central de la porción axial y ejes principales de las dendritas en un intervalo de 20 grados.

PDF original: ES-2696851_T1.pdf

Procedimiento de fabricación de una banda de espesor variable y banda asociada.

(18/01/2019) Procedimiento de fabricación de una banda de espesor variable según su longitud, dicha banda está realizada en una aleación que comprende, en peso: 34,5% ≤ Ni ≤ 53,5% 0,15% ≤ Mn ≤ 1,5% 0 ≤ Si ≤ 0,35%, de preferencia 0,1% ≤ Si ≤ 0,35% 0 ≤ C ≤ 0,07% opcionalmente: 0 ≤ Co≤ 20% 0 ≤ Ti≤ 0,5% 0,01%≤ Crs≤ 0,5% el resto son hierro e impurezas resultantes necesariamente de la elaboración, el procedimiento comprende sucesivamente las etapas siguientes: - producción de una banda inicial de espesor constante (E0) obtenida por laminado en caliente; - laminado homogéneo en frío de la banda inicial según su longitud para obtener una banda intermedia de espesor constante (Ec) según la dirección de laminado; -…

Método de estirado de un tubo metálico y método de producción de un tubo metálico usando el mismo.

(27/12/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Matsumoto,Keishi, TOYODA,MASATOSHI.

Un método de estirado de un tubo metálico que incluye: rellenar un recipiente de alta presión con un aceite lubricante, teniendo el recipiente un tubo madre insertado en él; aumentar posteriormente la presión del aceite lubricante mediante un reforzador de presión; y estirar el tubo madre, con sus superficies interna y externa lubricadas forzadamente, caracterizado por que el aceite lubricante que se va a a usar tiene una viscosidad cinemática en el intervalo de 100 a 2000 mm2/s a 40º C y a presión normal y un coeficiente de presión viscosidad de 15 a 24 GPa-1 a 40° C.

PDF original: ES-2694799_T3.pdf

Cable con núcleo de fundente de aleación a base de Ni.

(19/12/2018) Un cable con núcleo de fundente de aleación a base de Ni que comprende una aleación a base de Ni como vaina, donde la composición de la vaina con respecto a la masa total de la vaina está en el intervalo de: Ni: 60 a 80 por ciento en masa, Cr: 1 a 15 por ciento en masa, Mo: 8 a 22 por ciento en masa, Ti: 0,002 a 0,40 por ciento en masa, Al: 0,03 a 0,40 por ciento en masa, Mg: 0,004 a 0,025 por ciento en masa, donde se realiza un control para garantizar C: 0,020 por ciento en masa o menos y Si: 0,15 por ciento en masa o menos, Mn: 4,0 por ciento en masa o menos, Fe: 7,0 por ciento en masa o menos, y W: 4,0 por ciento en masa o menos, siendo el resto impurezas incidentales que incluyen P, S, Cu, Nb, V, y N, la composición de la totalidad del cable, que es la suma total de los componentes de…

Aleación de cobre compatible con lubricantes.

(30/10/2018). Solicitante/s: OTTO FUCHS KOMMANDITGESELLSCHAFT. Inventor/es: GUMMERT,Hermann, PLETT,THOMAS, REETZ,BJÖRN.

Pieza componente de aleación de cobre compatible con lubricantes, que comprende, en porcentaje en peso: 54 - 65% de cobre 2,5 - 5,0% de aluminio 1,0 - 3,0% de silicio 2,0 - 4,0% de níquel 0,1 - 1,5% de hierro ≤ 1,5% de manganeso ≤ 1,5% de estaño ≤ 1,5% de cromo ≤ 1,5% de cobalto ≤ 0,8% de plomo resto zinc junto con otras impurezas inevitables, estando presente silicio con una proporción en peso de al menos 0,4% y a lo sumo de 2% en la matriz de la aleación o en fases no siliciuro con contenido en silicio, y la relación ponderal entre zinc y silicio libre asciende a 15 -75, y está presente una proporción de fase ß mayor que 80% y en la matriz de la aleación no aparecen fases γ ricas en silicio.

PDF original: ES-2688034_T3.pdf

Tubo de aleación austenítico.

(29/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, MASAKI,YASUHIRO, YONEMURA,MITSUHARU, MOMOZONO YUMI.

Un tubo de aleación austenítica que consiste en, en % en peso: C: de 0,01% a 0,15%; Cr: de 10,0% a 40,0%; Ni: de 8,0% a 80,0%, Si: de 0,05% a 1,00%, Mη : de 0,05% a 2,00%, P: 0,030% o menos, S: 0,030% o menos, Ti: de 0,1% a 0,5%; Cu: 0,6% o menos, Al: 0,5% o menos y N: 0,20% o menos, conteniendo el remanente Fe e impurezas, y en donde el tubo de aleación austenítica tiene una estructura metalográfica que cumple las siguientes expresiones (i) a (iii), en donde, en las expresiones anteriores, R es una relación de una intensidad integrada de {220} a una intensidad integrada de {111} en una capa superficial que se mide mediante un método de difracción de rayos X de incidencia rasante, I220 es la intensidad integrada de {220}, I111 es la intensidad integrada de {111}, y F111 es una anchura a media altura de {111} en la capa superficial que se mide por el método de difracción de rayos X de incidencia rasante.

PDF original: ES-2687833_T3.pdf

Material de aleación de Ni-Cr y productos tubulares sin soldadura para pozos de petróleo que lo utilizan.

(23/10/2018). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: SAGARA,MASAYUKI, TOMIO,YUSAKU.

Un material de aleación de Ni-Cr, que tiene una composición química que consiste, en % en masa, en: Si: 0,01 a 0,5%, Mn: 0,01% o más y menos de 1,0%, Cu: 0,01% o más y menos de 1,0%, Ni: 48% o más y menos de 55%, Cr: 22 a 28%, Mo: 5,6% o más y menos de 7,0%, N: 0,04 a 0,16%, sol.Al: 0,03 a 0,20%, REM: 0,01 a 0,074%, W: 0% o más y menos de 8,0%, Co: 0 a 2,0%, uno o más de Ca y Mg: 0,0003 a 0,01% en total, y uno o más de Ti, Nb, Zr y V: 0 a 0,5% en total; y siendo el resto Fe e impurezas, en donde el C, el P, el S y el O en las impurezas son C: 0,03% o menos, P: 0,03% o menos, S: 0,001% o menos y O: 0,01% o menos, y por otra parte la densidad de dislocación satisface la siguiente fórmula: 7,0 × 1015 ≤ ρ ≤ 2,7 × 1016 - 2,67 × 1017 × [REM (%)] donde ρ indica la densidad de dislocación expresada en m-2, y [REM (%)] indica el contenido de REM expresado en % en masa.

PDF original: ES-2686974_T3.pdf

Superaleación basada en níquel optimizada.

(04/10/2018). Solicitante/s: MTU Aero Engines AG. Inventor/es: RETTIG,RALF, SINGER,ROBERT F, GÖHLER,THOMAS, RITTER,NILS.

Aleación basada en níquel para aplicaciones a alta temperatura, particularmente para uso en turbomáquinas, con una composición química que comprende en porcentaje en peso: Al 3,7 a 7,0 Co 10 a 20 Cr 2,1 a 7,2 Mo 1,1 a 3,0 Re 5,5 a 9,2 Ru 3,1 a 8,5 Ta 4,1 a 11,9 Ti 0 a 3,3 W 2,1 a 4,9 C 0 a 0,05 Si 0 a 0,1 Mn 0 a 0,05 P 0 a 0,015 S 0 a 0,001 B 0 a 0,003 Cu 0 a 0,05 Fe 0 a 0,15 Hf 0 a 0,15 Zr 0 a 0,015 Y 0 a 0,001 y el resto níquel, así como impurezas inevitables, siendo la relación de las proporciones de Ta a Al en porcentaje en peso mayor o igual a 1 y menor o igual a 2, y siendo la relación de las proporciones de Co a W en porcentaje en peso mayor o igual a 2 y menor o igual a 5.

PDF original: ES-2684780_T3.pdf

Superaleación a base de níquel exenta de renio con baja densidad.

(11/07/2018). Solicitante/s: MTU Aero Engines AG. Inventor/es: RETTIG,RALF, SINGER,ROBERT F, NEUMEIER,STEFFEN, GÖHLER,THOMAS, RITTER,NILS.

Aleación a base de níquel con elevada resistencia al deslizamiento, que está esencialmente exenta de renio o que comprende no más de 0,001% en peso de renio y que presenta la siguiente composición química: aluminio de 4,1 a 7,7% en peso, cobalto de 0 a 16,8% en peso, cromo de 6 a 11,8% en peso, molibdeno de 3,6 a 11,3% en peso, tántalo de 0 a 3,9% en peso, titanio de 0 a 3,6% en peso, wolframio de 0 a 11,3% en peso, carbono de 0 a 0,05% en peso, fósforo de 0 a 0,015% en peso, cobre de 0 a 0,05% en peso, zirconio de 0 a 0,015% en peso, silicio de 0 a 0,01% en peso, azufre de 0 a 0,001% en peso, hierro de 0 a 0,15% en peso, manganeso de 0 a 0,05% en peso, boro de 0 a 0,003% en peso, hafnio de 0 a 0,15% en peso, ytrio de 0 a 0,002% en peso, así como el resto níquel e impurezas inevitables.

PDF original: ES-2682362_T3.pdf

Proceso de fabricación de superaleación a base de Ni y miembro de superaleación a base de Ni, superaleación a base de Ni, miembro de superaleación a base de Ni, palanquilla forjada de superaleación a base de Ni, componente de superaleación a base de Ni, estructura de superaleación a base de Ni, tubo de caldera, revestimiento de cámara de combustión, pala de turbina de gas, y disco de turbina de gas.

(06/06/2018) Un proceso de fabricación de un material de reblandecimiento de superaleación a base de Ni que comprende: una etapa para reblandecer la superaleación a base de Ni y mejorar la trabajabilidad, en donde la etapa para reblandecer la superaleación a base de Ni y mejorar la trabajabilidad es una etapa para precipitar una fase gamma prima que es incoherente con una fase gamma que es una matriz de la superaleación a base de Ni en un 20 % en volumen o más, y la etapa de reblandecimiento de la superaleación a base de Ni y de mejora de la trabajabilidad comprende: una primera etapa para forjar en caliente la superaleación a base de Ni a una temperatura igual o inferior a la temperatura del solvus de la fase gamma prima; y una segunda etapa para precipitar la fase gamma prima que es incoherente con una fase gamma que es una matriz en un 20…

Superaleación a base de níquel exenta de renio o con contenido reducido de renio.

(25/04/2018). Solicitante/s: MTU AERO ENGINES GMBH. Inventor/es: WEISS,MICHAEL, RETTIG,RALF, SINGER,ROBERT F, AFFELDT,ERNST, GÖHLER,THOMAS.

Superaleación a base de níquel que comprende aluminio con un contenido de 4 a 6 % en peso, cobalto con un contenido de 8 a 10 % en peso, cromo con un contenido de 5 a 8 % en peso, molibdeno con un contenido de 2 a 5,5 % en peso, tántalo con un contenido de 4 a 6 % en peso, renio con un contenido de 0 a 1,5 % en peso, titanio con un contenido de 3 a 5,5 % en peso y wolframio con un contenido de 3,5 a 6 % en peso, así como el resto níquel e impurezas inevitables.

PDF original: ES-2670877_T3.pdf

Aleación de níquel-cromo.

(20/12/2017). Solicitante/s: SCHMIDT + CLEMENS GMBH + CO. KG. Inventor/es: JAKOBI,DIETLINDE, KARDUCK,PETER, FREIHERR VON RICHTHOFEN,ALEXANDER.

Aleación de níquel-cromo con una alta resistencia a la oxidación y a la cementación, una alta resistencia a la rotura por fluencia y una alta resistencia a la fluencia, de 0,4 a 0,6 % de carbono 28 a 33 % de cromo 17 a 22 % de hierro 3 a 4,5 % de aluminio 0,01 a 1 % de silicio 0,01 a 0,5 % de manganeso 0,01 a 1,0 % de niobio 0,01 a 0,5 % de tantalio 0,01 a 0,6 % de tungsteno 0,001 a 0,5 % de titanio 0,001 a 0,3 % de circonio 0,001 a 0,3 % de itrio 0,001 a 0,3 % de cerio 0,01 a 0,5 % de molibdeno 0,001 a 0,1 % de nitrógeno resto de níquel, incluidas impurezas debidas a la fundición.

PDF original: ES-2661333_T3.pdf

Aleación austenítica resistente al calor.

(15/11/2017) Una aleación austenítica resistente al calor, que consiste en, en % en masa, C: 0.01 a 0.15%, Si: 0.02 a 2%, Mn: 0.02 a 3%, Ni: 40 a 80%, Cr: 15 a 40%, W y/o Mo: 1 a 15% en contenido total, Ti: que excede 0% y no más de 3%, Al: que excede 0% y no más de 3%, Co: 0.03 a 20%, N: 0.0005 a 0.03% y O: 0.001 a 0.03%, y opcionalmente uno o más elementos seleccionados de entre B: no más de 0.01%, Ta: no más de 0.1%, Hf: no más de 0.1%, Nb: no más de 0.1% y Zr: no más de 0.2%, Ca: no más de 0.02%, Mg: no más de 0.02%, Y: no más de 0.1%, La: no más de 0.1%, Ce: no más de 0.1% y Nd: no más de 0.1%, con el balance que es Fe e impurezas, en el que los contenidos de P, S, Sn, As, Zn, Pb y Sb entre las impurezas son P: no más de 0.04%, S: no más de 0.03%, Sn: no más de 0.1%, As: no más de 0.01%, Zn: no más de 0.01%, Pb: no…

Material de aleación de Ni - Cr.

(15/11/2017) Un tubo de una aleación de Ni - Cr, en donde, la diferencia entre las tensiones reticulares uniformes de la capa superficial de éste, satisfaga las siguientes fórmulas y . S ≤ 0,002 S ≥ D500 - D ≤ 200 en donde, el significado de los símbolos individuales, en la fórmulas anteriormente descritas, arriba, son los siguientes: S: La diferencia entre las tensiones reticulares uniformes (Å) de la capa superficial D500: El {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad de 500 nm a partir de la superficie del material D ≤ 200: El valor medio del {111} espaciado interplanar (Å), a una profundidad…

Tubo de aleación de austenita que contiene Cr.

(11/10/2017). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: Kanzaki,Manabu, TASAKA,MASAHITO, MASAKI,YASUHIRO, UEHIRA,AKIHIRO, KINOMURA,SHOJI.

Un tubo de aleación austenítica que contiene Cr, en el que la película de óxido de cromo con un espesor de 0.05 a 1.5 μm se forma sobre la superficie interna del tubo, en el que el tubo de aleación austenítica que comprende Cr tiene un diámetro interno de 10 a 30 mm y en el que el tubo de aleación austenítica que contiene Cr se caracteriza porque el tubo tiene una longitud de 5 a 50 m, la película de óxido de cromo satisface la relación definida por la formula (i) la concentración promedio de C en el rango de profundidad de 5 a 10 μm desde la superficie interna es menor que la concentración de C en un metal base. 0.4 ≤ δ1/δ2 ≤ 2.5 ...(i) en el que 51 y 52 son espesores (μm) de la película de óxido de cromo en ambos extremos del tubo, respectivamente.

PDF original: ES-2654212_T3.pdf

Material de soldadura para el soldado de superaleaciones.

(20/09/2017). Solicitante/s: LIBURDI ENGINEERING LIMITED. Inventor/es: GONCHAROV,ALEXANDER B, LIBURDI,JOSEPH, LOWDEN,PAUL.

Un material de soldadura compuesto de los siguientes elementos en porcentajes de peso: a) Boro: 0,3 a 0,8 % en peso, con la condición de que estén excluidos los materiales de soldadura que tengan un contenido de boro de 0,3 % en peso. b) Carbono: 0,2 a 0,8 % en peso. c) Cromo: 18 a 23 % en peso. d) Molibdeno: 8 a 10 % en peso. e) Hierro: cantidad traza de 5 % en peso. f) Niobio: 3,0 a 4,5 % en peso. g) Incluyendo, opcionalmente, además elementos de microaleaciones seleccionados de entre Silicio, Manganeso y Titanio: de 0,1 a 3,5 % en peso combinado. h) Níquel con impurezas: para completar.

PDF original: ES-2653438_T3.pdf

Aleación de hierro-níquel-cromo-silicio.

(09/08/2017). Solicitante/s: VDM Metals International GmbH. Inventor/es: HATTENDORF, HEIKE, WEBELSIEP,JURGEN.

Aleación de hierro-níquel-cromo-silicio con (en % en peso) 19 a 34% de níquel, 12 a 26% de cromo, 0,75 a 2,5% de silicio y adiciones de 0,05 a 1% de Al, 0,01 a 1% de Mn, 0,01 a 0,26% de lantano, 0,0005 a 0,05% de magnesio, 0,04 a 0,14% de carbono, 0,02 a 0,14% de nitrógeno, que comprende además 0,0005 a 0,07% de Ca, 0,002 a 0,020% de P, máx. 0,01% de azufre, máx. 0,005% de B, además, si es necesario, que contiene como aditivo al menos uno de los elementos Ce, Y, Zr, Hf, Ti, cada uno con un contenido de 0,01 a 0,3%, además, si es necesario, que contiene 0,01 a 1,0% de cada uno o de varios de los elementos Mo, W, V, Nb, Ta, Co, resto hierro y las impurezas habituales inherentes al procedimiento, en donde las impurezas se establecen en contenidos de máx. 1,0% de Cu, máx. 0,002% de Pb, máx. 0,002% de Zn, máx. 0,002% de Sn.

PDF original: ES-2643635_T3.pdf

Aleación, capa protectora y componente.

(14/06/2017). Solicitante/s: SIEMENS AKTIENGESELLSCHAFT. Inventor/es: STAMM, WERNER, SCHMITZ, FRIEDHELM.

Aleación que contiene los siguientes elementos (datos en % en peso): 24% - 26% 5 de cobalto (Co), 12% - 14% de cromo (Cr), 10% - 12% de aluminio (Al), 0,2% - 0,5%, al menos un elemento del grupo compuesto por escandio y los elementos de las tierras raras, 0,3% - 3% de tantalio (Ta), el resto de níquel.

PDF original: ES-2640219_T3.pdf

Un método para fabricar un cuerpo de espuma metálica de poros abiertos.

(07/06/2017) Un método para fabricar un cuerpo de espuma metálica de poros abiertos con una aleación a base de níquel; en el que un cuerpo de espuma base de poros abiertos hecho de níquel o una aleación a base de níquel es revestido con un agente ligante líquido; tras ello, una mezcla de una aleación a base de níquel en polvo y un componente orgánico, cuya temperatura de transición de fase, desde su fase sólida hasta la fase líquida, es de por lo menos 30º C, es depositada a una temperatura inferior a la respectiva temperatura de transición de fase sobre la superficie de dicho cuerpo de espuma base revestida con dicho agente ligante; y por medio de un tratamiento térmico se expulsan…

Súper-aleación a base de níquel exenta de renio y resistente a la fluencia.

(03/05/2017). Solicitante/s: MTU Aero Engines AG. Inventor/es: RETTIG,RALF, SINGER,ROBERT F, HELMER,HARALD, NEUMEIER,STEFFEN.

Aleación a base de níquel que está exenta de renio y que presenta una temperatura de solidus mayor que 1320ºC en la que se presentan precipitaciones de una fase γ' en una matriz γ con una proporción de 40 a 50% en vol. a temperaturas de 1050ºC hasta 1100ºC y el ajuste erróneo γ/γ' a temperaturas de 1050 hasta 1100ºC se encuentra en el intervalo de -0,15% a -0,25% y presenta la composición química: aluminio de 11 a 11,2% at., cobalto de 9,1 a 9,3% at., cromo de 6 a 6,2% at., molibdeno de 0,85 a 1,0% at., tántalo de 3,3 a 3,5% at., titanio de 1,5 a 1,7% at., wolframio de 2,8 a 3% at., así como el resto níquel e impurezas inevitables, siendo el contenido de wolframio en la matriz γ mayor que en las fases γ' precipitadas.

PDF original: ES-2625825_T3.pdf

Proceso para formar productos a partir de metales y aleaciones atomizados.

(19/04/2017). Solicitante/s: ATI Properties LLC. Inventor/es: FORBES JONES,ROBIN M, KENNEDY,RICHARD L.

Un proceso que comprende: producir al menos una corriente de aleación fundida y una serie de gotitas de aleación fundida; producir partículas eléctricamente cargadas de la aleación fundida impactando electrones en al menos una de la corriente de aleación fundida y la serie de gotitas de aleación fundida para atomizar la aleación fundida; acelerar las partículas de aleación fundida eléctricamente cargadas con al menos uno de un campo electrostático y un campo electromagnético; enfriar las partículas de aleación fundidas a una temperatura que no es mayor que una temperatura solidus de la aleación de tal manera que las partículas de aleación fundida solidifican al acelerar y se forman partículas de aleación sólidas; impactar las partículas de aleación sólidas sobre un sustrato, en el que las partículas que impactan se deforman y se unen metalúrgicamente al sustrato para producir una preforma de aleación sólida.

PDF original: ES-2632210_T3.pdf

Aleación de níquel, cromo, hierro y aluminio con buena trabajabilidad.

(19/04/2017) Aleación de níquel, cromo, aluminio y hierro con un contenido en % en peso de 12 a 28% de cromo, 1,8 a 3,0% de aluminio, 1,0 a 15% de hierro, 0,01 a 0,5% de silicio, 0,005 a 0,5% de manganeso, 0,01 a 0,20% de itrio, 0,02 a 0,60% de titanio y 0,01 a 0,2% circonio, 0,0002 a 0,05% de magnesio, 0,0001 a 0,05% de calcio, 0,03 a 0,11% de carbono, 0,003 a 0,05 de nitrógeno, 0,0005 a 0,008% de boro, 0,0001 a 0,010% de oxígeno, 0,001 a 0,030% de fósforo; máx. 0,010% de azufre, máx. 0,5% de molibdeno, máx. 0,5% de wolframio pudiendo sustituirse, si es necesario, el itrio total o parcialmente por entre 0,001 a 0,2% de lantano y/o por 0,001 a 0,2 % de cerio y pudiendo sustituirse, si es necesario, el titanio total…

Aleación a base de Ni para soldar material y alambre, barra y polvo de soldar.

(12/04/2017). Solicitante/s: Mitsubishi Hitachi Power Systems, Ltd. Inventor/es: SATO, JUN, IMANO,SHINYA, DOI,HIROYUKI.

Una aleación a base de Ni para un material de soldadura que comprende, en masa, de 0,001 a 0,1 % de C, de 18 a 25% de Co, de 16 a 20% de Cr, de 2,5 a 3,5% de Al, de 10,0 a 14,0% de Mo+W, de 0,001 a 0,03% de B y siendo el resto Ni e impurezas inevitables.

PDF original: ES-2624432_T3.pdf

Aleación de resistencia ultraalta para entornos severos de petróleo y gas y método de preparación.

(29/03/2017). Solicitante/s: HUNTINGTON ALLOYS CORPORATION. Inventor/es: MANNAN,SARWAN KUMAR.

Una aleación de alta tenacidad y resistente a la corrosión adecuada para su uso en entornos de petróleo y gas, que consiste en, en % en peso: 0-15 % Fe, 18-24 % Cr, 3-9 % Mo, 0,05-3,0 % Cu, 4,0-6,5 % Nb, 0,5-2,2 % Ti, 0,05- 1,0 % Al, 0,005-0,020 % C, el resto Ni más impurezas inevitables, cada una menos del 0,05 %, en la que una relación de Nb/(Al+Ti) ≥ 2,5-7,5.

PDF original: ES-2624416_T3.pdf

Carcasa de contención para bombas de acoplamiento magnético así como procedimiento de fabricación.

(01/03/2017). Solicitante/s: Klaus Union GmbH & Co. KG. Inventor/es: ESCHNER,THOMAS.

Carcasa de contención con: - una parte de reborde ; - una base ; - una pared lateral que puede disponerse en el estado montado de la carcasa de contención en un intersticio, la cual consta al menos parcialmente de un material con un componente de níquel. caracterizada porque el material es una aleación de níquel-cromo, que presenta al menos un 50 por ciento en peso de níquel y del 17 al 21 por ciento en peso de cromo.

PDF original: ES-2627097_T3.pdf

Aleación resistente al calor con base en Ni.

(14/12/2016). Solicitante/s: NIPPON STEEL & SUMITOMO METAL CORPORATION. Inventor/es: ISEDA, ATSURO, SEMBA, HIROYUKI, HIRATA, HIROYUKI, OKADA,HIROKAZU, YOSHIZAWA,MITSURU.

Una aleación resistente al calor con base en Ni que contiene, en porcentaje en masa C: 0.15% o menos, Si: 2% o menos, Mn: 3% o menos, P: 0.03% o menos, S: 0.01% o menos, Cr: 15% o más y menos de 28%, Mo: 3 a 15%, Co: más de 5% y no más de 25%, Al: 0.2 a 2%, Ti: 0.2% a 3%, Nd: f a 0.08%, O: 0.4Nd o menos, y Nb: 0% a 3.0%, el balance que es Ni e impurezas, en las que el f se refiere a la siguiente fórmula, y en la fórmula, d denota un tamaño de grano promedio (m), y cada símbolo de un elemento denota el contenido (% en masa) de aquel elemento, y de la misma manera, Nd en 0.4Nd denota el contenido (% en masa) de Nd,**Fórmula** la aleación opcionalmente además contiene uno o más tipos de elementos seleccionados de los siguientes grupos <1> a <4> en cambio de parte de Ni: <1> B: 0.01% o menos, Zr: 0.2% o menos, y Hf: 1% o menos <2> Mg: 0.05% o menos, Ca: 0.05% o menos, Y: 0.5% o menos, La: 0.5% o menos, y Ce: 0.5% o menos <3> Ta: 8% o menos, y Re: 8% o menos <4> Fe: 15% o menos.

PDF original: ES-2617359_T3.pdf

Aleación de Ni-Mo-Cr de baja expansión térmica a alta temperatura.

(14/12/2016). Solicitante/s: HAYNES INTERNATIONAL, INC.. Inventor/es: SRIVASTAVA,S. KRISHNA, PIKE,LEE.

Aleación basada en níquel-molibdeno-cromo-tungsteno consistente en los siguientes porcentajes en peso: del 7 al 9 cromo del 21 al 24 molibdeno más del 5 tungsteno inferior al 0,7 aluminio presente hasta 0,015 boro hasta 0,1 carbono hasta 0,1 calcio hasta 5 cobalto hasta 0,8 cobre hasta 3 hierro hasta 0,1 magnesio hasta 2 manganeso inferior a 0,5 niobio hasta 1 silicio inferior a 0,5 tantalio inferior a 0,5 titanio hasta 0,5 vanadio hasta 0,1 de un elemento de tierras raras siendo el resto níquel e impurezas, donde la aleación cumple además la siguiente relación de composición: 31,95 < R < 33,45 donde el valor R queda definido por la ecuación:**Fórmula**.

PDF original: ES-2618789_T3.pdf

Aleación basada en níquel, método y uso.

(12/10/2016) Un método de fabricación de una aleación a base de níquel que comprende las etapas de: i) forjar y tratar en disolución una aleación a base de níquel que consiste en, expresado como porcentajes en peso: C ≥ 0,030 máx., Si ≥ 0,50 máx., Mn ≥ 0,50 máx., Cr ≥ 20,0-24,0, Ni ≥ 55,0 - 60,0, Mo ≥ 5,5 - 7,0, S ≥ 0,005 máx., P ≥ 0,015 máx., Cu ≥ 1,0 máx., Co ≥ 1,0 máx., Al ≥ 0,80 máx., Ti ≥ 0,50 - 1,50, Nb ≥ 4,0 - 5,5 y Fe ≥ 5,0 - 15,0, en el que el forjado se lleva acabo a una temperatura de aproximadamente 1.000-1.160ºC y el tratamiento en disolución tiene lugar a una temperatura de aproximadamente 1.030-1.080ºC, seguida de una etapa de enfriamiento en agua. ii) someter el producto de la etapa i) a una primera etapa de envejecimiento a una temperatura superior de aproximadamente 720-780ºC durante aproximadamente…

Aleación de níquel-cromo-aluminio con buena procesabilidad, resistencia a la fluencia y resistencia a la corrosión.

(05/10/2016) Aleación de níquel-cromo-aluminio con 24 a 33% (en % en peso) de cromo, 1,8 a < 3,0% de aluminio, 0,10 a < 2,5% de hierro, 0,001 a 0,50% de silicio, 0,005 a 2,0% de manganeso, 0,00 a 0,60% de titanio, respectivamente 0,0002 a 0,05% de magnesio y/o calcio, 0,005 a 0,12% de carbono, 0,001 a 0,050% de nitrógeno, 0,0001 a 0,020% de oxígeno, 0,001 a 0,030% de fósforo, máx. 0,010% de azufre, máx. 2,0% de molibdeno, máx. 2,0% de tungsteno, opcionalmente 0,001 - < 0,50% de Nb, además que contiene opcionalmente un contenido en Y de 0,01 a 0,20%, un contenido en La de 0,001 a 0,20%, un contenido en cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en mezclas de metal cerio de 0,001 a 0,20%, un contenido en Zr de 0,01 a 0,20%, un contenido en B de 0,0001 - 0,008%, Co hasta 5,0%, Cu hasta…

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