PROCEDIMIENTO Y GENERADOR PARA MECANIZADO POR ELECTROEROSIÓN.

Un procedimiento de generación de una secuencia temporal de impulsos de electroerosión (EDM) que tienen una tensión de encendido predefinida para mecanizado por electroerosión en el que se genera una tensión de CA a partir de una tensión de CC proporcionada por una fuente de corriente bipolar (8-17),

dicha tensión de CA es aplicada a un transformador de aislamiento (27) dispuesto entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y el entrehierro (EL, WS), al menos un primer condensador de impulsos (47, 48, 61, 62) es cargado por dicha fuente de corriente bipolar (8-17) hasta una tensión de carga que corresponde a la tensión de encendido, y dicha tensión de encendido provista por dicho transformador de aislamiento (27) es conmutada con una polaridad seleccionada a dicho entrehierro (EL, WS)

Campo de la invención

La invención se refiere en general al campo de un procedimiento y un generador para mecanizado por electroerosión (EDM), particularmente para corte por hilo y electroerosión por penetración.

Antecedentes de la invención

En la Fig. 2 se muestra la configuración general de un tipo conocido de máquina de electroerosión (EDM) por penetración. Una máquina de corte por hilo se diferencia de una máquina de electroerosión por penetración realmente sólo en detalles, pero, no obstante, la mayoría de los fabricantes hacen uso de conceptos totalmente diferentes para los dos tipos de máquinas. Esto se aplica particularmente al generador de impulsos involucrado, donde se necesitan impulsos muy cortos pero de descarga elevada, para corte por hilo, mientras que para electroerosión por penetración se usan impulsos de descarga más larga de amplitud más baja correspondiente. Hasta la fecha, aún no existe solución satisfactoria para un concepto general consistente.

La configuración de un sistema de electroerosión (EDM) implica generalmente los subsistemas: entrada de red de CA 1, armario eléctrico 2, sistema de cables 3 y máquina 4. El armario eléctrico 2 aloja un módulo de tensión de CA (CA), un módulo de tensión de CC (CC), un control numérico (CNC), uno o más módulos de accionamiento (Accionamiento), un módulo generador (Gen.), así como un módulo de control de máquina universal (Control). Como el contenido total del armario eléctrico 2 es considerablemente voluminoso y pesado y la pérdida de potencia total es del orden de un solo dígito de kW, el armario eléctrico normalmente está situado a alguna distancia de la máquina 4.

El sistema de cables 3 es habitualmente de 2 m a 5 m de longitud. Un primer cable conecta los módulos de accionamiento (Accionamiento) a los motores de accionamiento de ejes de la máquina 4 y suministra la corriente del motor, la corriente para cualquier freno que pueda estar provisto, así como diversas señales digitales sensitivas de los transductores de posición. Estos cables son un factor de coste significativo y si no están diseñados con la debida atención pueden tener como resultado fácilmente un costoso tiempo de inactividad.

Un segundo cable conecta el módulo generador (Gen.) a la pieza de trabajo y al electrodo de la máquina 4. Este segundo cable tiene la desventaja de que las pérdidas de potencia, particularmente en el corte por hilo, debidas al elevado valor cuadrático medio (RMS) de la corriente de impulsos, pueden ser de hasta 100 W/m. Aparte de este desperdicio de energía no deseado, esto puede tener como resultado que la estructura de la máquina se retuerza del calor y, por lo tanto, a inexactitudes de las piezas de trabajo. Actualmente, la única solución a este problema es un complicado medio de refrigeración por agua.

Otra desventaja también está involucrada en la elevada rigidez de los cables usados,

teniendo típicamente que involucrar ocho cables coaxiales en paralelo, cada uno de

aproximadamente 5 mm 2 de sección de cobre. Como los cables están conectados a partes estructurales móviles de la máquina, su rigidez tiene como resultado la flexión de estas partes estructurales en el intervalo de micrómetros y de este modo, por supuesto, errores correspondientes en el mecanizado de las piezas de trabajo.

Un tercer cable sirve para conectar el módulo de control de máquina universal (Control) a un mayor número de unidades de función en la máquina 4, como electroválvulas, bombas, mecanismos auxiliares, interruptores finales, sensores de temperatura, protecciones de seguridad, etc. Este tercer cable tiene como resultado, asimismo, costes considerables porque se necesitan muchos conductores diferentes, pero también porque cada variante de máquina necesita en última instancia un cable especial. Una desventaja adicional aparece cuando la máquina 4 y el armario eléctrico 2 se envían por separado al cliente, constituyendo un factor de riesgo añadido las muchas conexiones del sistema de cables 3 requeridas en la instalación.

En las Actas del 13er ISEM Vol. 1, Bilbao 2001, páginas 3 a 19, se explican todos los procedimientos y ecuaciones fundamentales para la generación de impulsos mediante condensadores de impulsos en cuanto a su aplicación en micro electroerosión (EDM). Estos comentarios se aplican en general y, por lo tanto, también a la presente invención.

En las Actas del 13er ISEM Vol. 1, Bilbao 2001, páginas 153 a 160, se explica un generador no resistivo de tipo en doble semipuente. Este generador está diseñado de manera que cada semipuente puede generar corrientes en triángulo simétricas. Cuando es controlada adecuadamente, la suma de las corrientes de los dos semipuentes es un impulso trapezoidal de ondulación cero. Mediante modulación por anchura de impulsos con una señal que representa la forma de la corriente dentro del intervalo de los tiempos de subida y descenso de las corrientes en triángulo pueden sintetizarse una gran variedad de formas de corrientes deseadas. Como sólo están provistos semipuentes, correspondientemente la forma del impulso en la salida sólo puede ser unipolar. Aunque eliminar las resistencias de carga mejora la eficiencia, esta se reduce casi instantáneamente debido a las conmutaciones durante los picos de corriente. Esta desventaja se vuelve más grave cuanto más altas se seleccionan la corriente de impulsos y la frecuencia. Cuando se usa tal generador para generar impulsos pronunciados, como es habitual, se requieren necesariamente altas frecuencias. Un problema adicional radica en una desventaja del propio circuito puente, concretamente en la existencia de elementos conmutadores entre la pieza de trabajo y el suministro de energía, estando entre estos puntos que los flancos de conmutación pronunciados tenga como resultado elevadas corrientes de desplazamiento en el lado de la red de CA, que tiene como resultado en última instancia una escasa compatibilidad electromagnética. Por la misma razón, las dos fuentes tienen que ser de corriente continua desacoplada una de otra, lo que se añade innecesariamente a los costes de la configuración.

El documento US4.710.603 desvela un generador, que funciona según el principio de descarga de condensador de impulsos, cuyo circuito básico se muestra en la Fig. 3. Desde una fuente de tensión de CC E un condensador C1 es cargado a través de un elemento conmutador Q1 y

una inductancia L3. Un elemento conmutador adicional Q2 descarga el condensador de impulsos C1

a través de una inductancia adicional L2 dentro del entrehierro PW. Este circuito no requiere ni resistencias de carga ni elementos conmutadores en funcionamiento lineal.

El documento US4.766.281 desvela un generador con un regulador de tensión de carga pasivo como se muestra en la Fig. 4. El regulador de tensión de carga comprende un transformador convertidor de líneas y dos diodos. La eficiencia de este generador es elevada ya que se eliminan las pérdidas por conmutación tal como se producen con el generador como se interpreta del documento US4.710.603 a través del elemento conmutador Q1.

Sin embargo, ambos generadores aún tienen desventajas. En primer lugar, la frecuencia de impulsos está restringida a valores modestos de alrededor de 70 kHz debido a carga unipolar. Aumentar más la frecuencia permitiría que la corriente de carga aumentara hasta valores que afectan negativamente a la eficiencia. En segundo lugar, los generadores aún son demasiado grandes para permitir su ubicación, por ejemplo, en las inmediaciones directas del electrodo. Para una explicación más detallada de esto, se hace referencia a la Fig. 5 que traza para estos generadores las curvas de la tensión del condensador Uc y la corriente de impulsos Igap en el entrehierro como una función del tiempo t. Es evidente que para una corriente de impulsos sinusoidal Igap la tensión de carga negativa U_chrg se voltea de manera cosinusoidal a una tensión de carga residual positiva U_end. Esta tensión de carga residual U_end corresponde precisamente a la energía que no se convierte en el entrehierro y se refleja de vuelta al condensador de impulsos. Ignorando las pérdidas de línea la tensión de carga residual tal como se interpreta de las Actas anteriormente mencionadas del 13er ISEM Vol. 1, Bilbao 2001, páginas 3 a 19 es:

U_end = -U_chrg + 2*U_gap (1)

donde U_gap corresponde a la tensión a través del entrehierro. La tensión residual U_end no es, por consiguiente, una función ni de la corriente...

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Un procedimiento de generación de una secuencia temporal de impulsos de electroerosión (EDM) que tienen una tensión de encendido predefinida para mecanizado por electroerosión en el que se genera una tensión de CA a partir de una tensión de CC proporcionada por una fuente de corriente bipolar (8-17), dicha tensión de CA es aplicada a un transformador de aislamiento (27) dispuesto entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y el entrehierro (EL, WS), al menos un primer condensador de impulsos (47, 48, 61, 62) es cargado por dicha fuente de corriente bipolar (8-17) hasta una tensión de carga que corresponde a la tensión de encendido, y dicha tensión de encendido provista por dicho transformador de aislamiento (27) es conmutada con una polaridad seleccionada a dicho entrehierro (EL, WS).

El procedimiento según la reivindicación 1 en el que al menos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) son cargados por dicha fuente de corriente bipolar (8-17) cada uno por medio de un primer circuito de carga (18, 19) a la tensión positiva y negativa, respectivamente, y dichos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) son conmutados alternativamente por un circuito generador de tensión de CA (24, 26) a dicho transformador de aislamiento (27).

El procedimiento según la reivindicación 1 ó 2 en el que una tensión de encendido de polaridad positiva y negativa aplicada a dos salidas secundarias de dicho transformador de aislamiento (27), respectivamente, es conmutada por medio de un circuito inversor (28-36) con la polaridad seleccionada a dicho entrehierro (EL, WS).

El procedimiento según la reivindicación 3 en el que la energía es devuelta desde dicho entrehierro (EL, WS) a través de diodos (23, 25) conectados en paralelo a dicho circuito generador de tensión de CA (24, 26) a dichos primeros condensadores de impulsos (47, 48).

El procedimiento según la reivindicación 4 en el que dicho retorno de energía es activado y desactivado por dicho circuito inversor (28-36).

El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 3 a 5 en el que, durante las pausas entre impulsos entre dichos impulsos de electroerosión (EDM), dicho entrehierro (EL, WS) es descargado a través de una resistencia (50), dicho circuito inversor (28-36) y dicho transformador de aislamiento (27).

El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que durante un impulso de electroerosión (EDM) la corriente de descarga que circula después del encendido

es generada por al menos un segundo condensador de impulsos (53, 54) conectado en

paralelo a través de un segundo diodo (55, 56) a dicho primer condensador de impulsos (47, 48) cuya capacitancia es superior a la de dicho primer condensador de impulsos (47, 48) y que es cargado por un segundo circuito de carga (59, 60) entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y dicho segundo condensador de impulsos (53, 54).

8. El procedimiento según la reivindicación 7 en el que al menos dos segundos condensadores de impulsos (53, 54) son conmutados alternativamente a través de fuentes de corriente lineal (24, 51, 26, 52) a dicho transformador de aislamiento (27) y siendo controlada así la circulación de corriente de descarga.

9. El procedimiento según la reivindicación 8 en el que dicha tensión de carga provista por dicho segundo circuito de carga (59, 60) para dicho segundo condensador de impulsos (53, 54) se selecciona tan alta que la caída de tensión a través de dicha fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52) en la descarga es menos del 50%, preferentemente menos del 20% en relación con dicha tensión de carga.

10. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 9 en el que dicho segundo condensador de impulsos (53, 54) es cargado a una tensión de carga comprendida entre 30 V y 50 V.

11. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones 7 a 10 en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), la tensión de carga de dicho segundo condensador de impulsos (53, 54) después del encendido es controlada de manera que la diferencia de la tensión aplicada a dicho entrehierro (EL, WS) menos dicha tensión de carga es igual a un valor establecido específico.

12. El procedimiento según la reivindicación 11 en el que este valor establecido está comprendido entre 5 V y25 V.

13. El procedimiento según la reivindicación 1 en el que al menos dos primeros condensadores de impulsos (61, 62) son cargados con dicha tensión de encendido provista por dicho transformador de aislamiento (27).

14. El procedimiento según la reivindicación 13 en el que dichos dos primeros condensadores de impulsos son cargados simétricamente a través de elementos conmutadores (18, 21) y un puente de diodos (28, 31, 33, 35).

15. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que se mide

dicha tensión de carga en dicho primer condensador de impulsos (47, 48) y la carga de dicho

primer condensador de impulsos (47, 48) se suspende cuando dicha tensión medida excede un valor máximo establecido y la carga se reanuda cuando dicha tensión medida cae por debajo de un valor mínimo establecido.

16. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante dichas pausas entre impulsos entre dichos impulsos de electroerosión (EDM), una tensión que tiene una polaridad opuesta a dicha polaridad de dicha tensión de encendido es conmutada a dicho entrehierro (EL, WS).

17. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), la polaridad de dicha tensión de encendido es invertida una o varias veces antes del encendido.

18. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), dicha tensión de encendido es separada de dicho entrehierro (EL, WS), después del encendido, y dicha corriente de descarga es generada durante la duración restante de dicho impulso de electroerosión (EDM) por al menos un canal generador de corriente de descarga (CAP2-CAP4, INV2-INV4).

19. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), dicha tensión de encendido es controlada después del encendido de manera que circula una corriente de descarga específica dentro de dicho entrehierro (EL, WS).

20. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), la variación a lo largo del tiempo de dicha tensión de encendido después del encendido es controlada por una fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52).

21. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que, durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), la variación a lo largo del tiempo de dicha corriente de descarga dentro de dicho entrehierro (EL, WS) después del encendido es controlada por una fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52).

22. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que la respuesta de alta frecuencia de dicho transformador de aislamiento (27) es adaptada activamente por una fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52).

23. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que la polaridad

de dicha corriente de descarga se selecciona en función de la polaridad de dicha tensión de encendido.

24. El procedimiento según cualquiera de las reivindicaciones precedentes en el que dichos dos primeros y/o segundos condensadores de impulsos (47, 48, 53, 54) son conmutados de forma simétrica con un coeficiente de utilización de aproximadamente el 50% alternativamente a dicho transformador de aislamiento (27), siendo seleccionadas dicha frecuencia de conmutación y la inductancia principal de dicho transformador de aislamiento (27) de manera que la corriente de magnetización sigue siendo pequeña.

25. El procedimiento según la reivindicación 24 en el que dicho primer y/o dicho segundo condensador de impulsos (47, 48, 53, 54) son descargados por una fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52) dentro de dicho entrehierro (EL, WS), proporcionándose control de polaridad, duración y variación temporal de dicha corriente de impulsos después de la aparición de una descarga, para recuperación de energía de dicho entrehierro (EL, WS) a dichos condensadores de impulsos (47, 48, 53, 54, 61, 62) y/o para una adaptación activa a dicha respuesta de alta frecuencia de dicho entrehierro (EL, WS).

26. Un generador para mecanizado por electroerosión para generar una secuencia temporal de impulsos de electroerosión (EDM) con una tensión de encendido predefinida, que comprende una fuente de corriente bipolar (8-17) que proporciona una tensión de CC con ambas polaridades, un circuito generador de tensión de CA (24, 25) que genera una tensión de CA a partir de dicha tensión de CC procedente de dicha fuente de corriente bipolar (8-17), un transformador de aislamiento (27) entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y dicho entrehierro (EL, WS) a cuya entrada se aplica dicha tensión de CA procedente de dicho circuito generador de tensión de CA (24, 26) y cuya salida provee dicha tensión de encendido con ambas polaridades, al menos un primer condensador de impulsos (47, 48, 61, 62) entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y dicho entrehierro (EL, WS) que es cargado por dicha fuente de corriente bipolar (EL, WS) a una tensión de carga que corresponde a dicha tensión de encendido, y un medio conmutador (29, 30, 34, 36) entre dicho transformador de aislamiento (27) y dicho entrehierro (EL, WS) que es controlado por un controlador (FPGA) para conmutar dicha tensión de encendido con una polaridad seleccionada a dicho entrehierro (EL, WS).

27. El generador según la reivindicación 26 que comprende al menos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) y un primer circuito de carga (18, 19) entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y dichos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) controlados por un controlador (FPGA) para cargar dichos dos primeros condensadores de

impulsos (47, 48) a dicha polaridad positiva y negativa, respectivamente, estando dispuesto

dicho circuito generador de tensión de CA (24, 26) entre dichos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) y dicho transformador de aislamiento (27) y controlado por un controlador (FPGA) para conmutar alternativamente dichos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48) a dicho transformador de aislamiento (27).

28. El generador según la reivindicación 26 ó 27 en el que dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) es un circuito inversor (28-36) conectado a dos salidas secundarias de dicho transformador de aislamiento (27) y controlado por dicho controlador (FPGA) para conmutar dicha tensión de encendido de polaridad positiva y negativa tal como es aplicada a dichas dos salidas secundarias con dicha polaridad seleccionada a dicho entrehierro (EL, WS).

29. El generador según la reivindicación 28 que comprende diodos (23, 25) en paralelo a dicho circuito generador de tensión de CA (24, 25) para devolver energía del entrehierro (EL, WS) a dichos primeros condensadores de impulsos (47, 48).

30. El generador según la reivindicación 29 en el que dicho controlador (FPGA) activa o desactiva dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) para retorno de energía.

31. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 30 que comprende una resistencia

(50) dispuesta entre dicho entrehierro (EL, WS) y dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36), un controlador (FPGA) que controla dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) para descarga de dicho entrehierro (EL, WS) durante las pausas entre impulsos a través de dicha resistencia

(50) dentro de dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) y dicho transformador de aislamiento (27).

32. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 31 que comprende al menos un segundo condensador de impulsos (53, 54) para generar, después del encendido, una corriente de descarga que circula durante un impulso de electroerosión (EDM) que tiene una capacitancia superior a dicho segundo condensador de impulsos (53, 54), al menos un segundo diodo (55, 56) que conecta dicho segundo condensador de impulsos (53, 54) a dichos primeros condensadores de impulsos (47, 48), y al menos un segundo circuito de carga (59, 60) dispuesto entre dicha fuente de corriente bipolar (8-17) y dicho segundo condensador de impulsos (53, 54) y controlado por un controlador (FPGA) para cargar dicho segundo condensador de impulsos (53, 54).

33. El generador según la reivindicación 32 que comprende al menos dos fuentes de corriente lineal (24, 51, 26, 52) corriente abajo de dichos condensadores de impulsos (53, 54) controladas por un controlador (FPGA) para establecer una corriente de descarga específica

y para conmutar alternativamente dicha corriente de descarga desde dichos dos condensadores de impulsos (53, 54) hasta dicho transformador de aislamiento (27).

34. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 33 en el que dicho primer y/o dicho segundo circuito de carga (18, 19, 59, 60) comprende, acoplado a un controlador (FPGA), un sensor de carga (+SENS, -SENS) que detecta la tensión de carga de dicho primer y dicho segundo condensador de impulsos (47, 48, 53, 54), controlando dicho controlador (FPGA) dicho primer y segundo circuito de carga (18, 19) de manera que la carga de dicho primer y segundo condensador de impulsos (47, 48) se suspende cuando dicha tensión detectada excede un valor máximo establecido y la carga se reanuda cuando dicha tensión detectada cae por debajo de un valor mínimo establecido.

35. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 34 en el que entre dicho generador de tensión de CA (24, 26) y dicho transformador de aislamiento (27) está provista una impedancia de adaptación (49) que adapta pasivamente la respuesta de alta frecuencia de dicho transformador de aislamiento (27).

36. El generador según la reivindicación 35 en el que entre dicha impedancia de adaptación (49) y dicho transformador de aislamiento (27) está provisto un sensor de descarga (DSC SENS).

37. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 36 en el que entre dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) y dicho entrehierro (EL, WS) está provista una impedancia de adaptación (32, 50) que adapta pasivamente la respuesta de alta frecuencia de dicho transformador de aislamiento (27).

38. El generador según la reivindicación 37 en el que dicha impedancia de adaptación (32, 50) comprende una resistencia (50) y una inductancia (32) conectada en paralelo a la misma.

39. El generador según la reivindicación 37 ó 38 en el que entre dicha impedancia de adaptación (32, 50) y dicho entrehierro (EL, WS) está provisto un sensor de descarga (DSC SENS) que detecta dicha tensión de descarga.

40. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 36 a 39 en el que dicho segundo circuito de carga (59, 60), después del encendido, es controlado por dicho controlador (FPGA) de manera que la diferencia de dicha tensión de descarga detectada por dicho sensor de descarga (DSC SENS) menos dicha tensión de carga detectada por dicho sensor de carga (+SENS, -SENS) es igual a un valor establecido específico.

41. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 40 que comprende un circuito

rectificador (28, 31, 33, 35) corriente arriba de dicho medio conmutador (30, 34) y

condensadores de filtro (61, 62) que filtran la tensión provista por dicho transformador de aislamiento (27), siendo controlado dicho medio conmutador (30, 34) por un controlador (FPGA) para conmutar una tensión de encendido y/o una corriente de descarga de polaridad y duración específicas a dicho entrehierro (EL, WS).

42. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 41 en el que dicho transformador de aislamiento (27) está dispuesto entre dicha fuente de corriente bipolar (7-18) y dicho primer condensador de impulsos (61, 62).

43. El generador según la reivindicación 42 que comprende diodos (20, 21) y un puente de diodos (28, 31, 33, 35) entre dicho transformador de aislamiento (27) y dicho primer condensador de impulsos (61, 62).

44. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 43 que comprende una impedancia de adaptación (32, 50) corriente abajo de dicho medio conmutador (30, 34) para adaptarse pasivamente a la respuesta de alta frecuencia de dicho entrehierro (EL, WS).

45. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 27 a 44 en el que dicho controlador (FPGA) controla dicho circuito generador de tensión de CA (24, 26) para conmutar alternativamente dichos dos primeros condensadores de impulsos (47, 48, 53, 54) con un coeficiente de utilización del 50% a dicho transformador de aislamiento (27), siendo seleccionadas la frecuencia de conmutación y la inductancia principal de dicho transformador de aislamiento (27) de manera que la corriente de magnetización sigue siendo pequeña.

46. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 45 que comprende una fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52) entre dicho primer condensador de impulsos (47, 48, 53, 54) y dicho entrehierro (EL, WS).

47. El generador según la reivindicación 46 en el que un controlador (FPGA) controla dicha fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52) para dar forma a la tensión de encendido producida por dicha fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52), para dar forma a la corriente de descarga producida por dicha fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52), para adaptar activamente la impedancia de dicha fuente de corriente lineal (24, 51, 26, 52) a la respuesta de alta frecuencia de dicho entrehierro (EL, WS) y/o para adaptarse activamente a la respuesta de alta frecuencia de dicho transformador de aislamiento (27).

48. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 47 en el que un controlador (FPGA) controla dicho medio conmutador (29, 30, 34, 36) de manera que durante la duración de dicho impulso de electroerosión (EDM), antes del encendido, la polaridad de dicha tensión

de encendido es invertida una o varias veces.

49. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 48 que comprende una pluralidad de canales generadores para generar impulsos de electroerosión (EDM) de los cuales al

5 menos un canal generador está configurado como canal generador de tensión de encendido y al menos un canal generador está configurado como canal generador de corriente de descarga, y un controlador central (FPGA) que conecta todos los medios conmutadores y sensores (+SENS, -SENS, DSC SENS) de cada canal generador a través de circuitos de accionamiento.

50. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 26 a 49 en el que dicho primer condensador de impulsos (47, 48) tiene una capacitancia comprendida entre 100 pF y 100 nF.

51. El generador según cualquiera de las reivindicaciones 30 a 50 en el que dicho segundo 15 condensador de impulsos (53, 54) tiene una capacitancia comprendida entre 1 µF y 1000 µF.