Método para la localización de fallos en líneas de energía eléctrica.

Un método para la localización de fallos en líneas de energía eléctrica, donde se utiliza una división en secciones de la línea del sistema de transmisión o de distribución

, caracterizado por que:

- la corriente para la condición de fallo y la condición previa al fallo se mide en todas las estaciones terminales del sistema,

- la tensión de fase de línea para las condiciones de fallo y previa al fallo se mide en una estación terminal del sistema,

- se calculan los componentes simétricos de las señales de tensión y de corriente medidas y la corriente total de fallo en el punto del fallo,

- se asume una localización hipotética del fallo en una de las secciones de línea,

- se asume el primer punto de fallo hipotético situado en la sección de línea entre el principio de la línea y el primer punto de derivación, el segundo punto de fallo hipotético situado en la sección de línea entre el extremo de la línea y el último punto de derivación, y un punto de fallo hipotético consecutivo situado en cada rama de la línea conectada a la línea, mientras que para las líneas de varios terminales, que tienen más de tres terminales, se asume adicionalmente el punto de fallo hipotético consecutivo situado en cada sección de línea entre dos puntos de derivación consecutivos,

- se calculan la distancia desde el principio de la línea hasta el punto del fallo en la sección entre el principio de la línea y el primer punto de derivación, la distancia desde el extremo de la línea hasta el punto del fallo en la sección entre el extremo de la línea y el último punto de derivación, y la distancia desde el extremo de la línea derivada al punto del fallo situado en cada una de las ramas, mientras que para una línea de múltiples terminales se calcula la distancia desde el punto de derivación hasta el punto del fallo situado en cada una de las secciones de línea entre dos puntos de derivación y luego para todos los puntos de fallos hipotéticos en cada resistencia de fallo de sección,

- la localización del punto de fallo real se selecciona primero mediante la comparación de los valores numéricos relativos a las distancias previamente determinadas y se rechazan los resultados cuyos valores numéricos son negativos o mayores de 1 en unidades relativas, y luego, mediante el análisis de los valores de las resistencias de fallo calculados para los puntos de fallo y el rechazo de los resultados de los cálculos para los que el valor de la resistencia de fallo es negativo, y si se encuentra que un solo valor numérico relativo a la distancia está contenido en el intervalo numérico entre cero y uno en unidades relativas y el valor de la resistencia de fallo calculado para esta distancia hasta el punto de fallo es positivo o igual a cero, entonces, estos resultados son finales e indican la distancia real al punto de fallo y el valor de la resistencia de fallo en el punto de fallo,

- si, después de la selección del punto de fallo real resulta que al menos dos valores numéricos relativos a las distancias calculadas anteriormente están contenidos dentro del intervalo numérico de cero a uno en unidades relativas y los valores de las resistencias de fallo calculados para estos puntos de fallo son positivos o iguales a cero, entonces se determinan los módulos de impedancia o impedancias de sistemas de código equivalentes para el componente de secuencia negativa para fallos de fase a tierra, fallos de fase a fase y fallos de doble fase a tierra o para el componente de secuencia positiva incremental para fallos trifásicos, suponiendo que el fallo se produjo en unas secciones definidas, mientras que para líneas de múltiples terminales durante la determinación de impedancia se verifica, además, si los valores calculados de la impedancia de sistemas de origen equivalentes están contenidos en el primer cuadrante del sistema de coordenadas cartesiano para el complejo simple y estas distancias a los puntos de fallo son rechazadas para los que los valores de impedancia no están contenidos en este cuadrante del sistema, y si resulta que sólo un valor de la impedancia del sistema de origen equivalente relativo a la distancia está contenido en el primer cuadrante del sistema, entonces el resultado del cálculo de la distancia hasta el punto de fallo, para esta impedancia, se considera que es final, mientras que si resulta que al menos dos valores de la impedancia de sistemas de origen equivalentes relativos a la distancia están contenidos en el primer cuadrante del sistema, entonces, los módulos de estas impedancias se utilizan en la siguiente etapa,

la distancia para la que el valor del módulo de la impedancia de origen equivalente está más cercano a los valores realistas que determinan realmente la carga o el suministro del sistema se considera que es el resultado final.

Tipo: Patente Internacional (Tratado de Cooperación de Patentes). Resumen de patente/invención. Número de Solicitud: PCT/PL2006/000061.

Solicitante: ABB TECHNOLOGY AG.

Inventor/es: SAHA, MURARI, IZYKOWSKI, JAN, ROSOLOWSKI, EUGENIUSZ, FULCZYK, MAREK, BALCEREK,PRZEMYSLAW.

Fecha de Publicación: .

Clasificación Internacional de Patentes:

  • SECCION G — FISICA > METROLOGIA; ENSAYOS > MEDIDA DE VARIABLES ELECTRICAS; MEDIDA DE VARIABLES... > Dispositivos para verificar propiedades eléctricas;... > G01R31/08 (Localización de defectos en los cables, líneas de transmisión o redes)

PDF original: ES-2456290_T3.pdf

 

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Fragmento de la descripción:

Método para la localización de fallos en líneas de energía eléctrica La presente invención se refiere a un método para la localización de fallos en líneas de energía eléctrica, aplicable a líneas de energía de tres terminales y a líneas de energía de múltiples terminales, que se puede utilizar en la industria de la energía para líneas de transmisión o distribución aéreas y de cables aéreos.

La localización exacta del fallo en líneas de energía eléctrica es de gran importancia para las compañías eléctricas que se ocupan de la distribución de energía eléctrica y para los usuarios finales de energía eléctrica. La localización rápida y exacta del punto del fallo afecta a la calidad de la energía eléctrica transmitida y a su suministro fiable y sin interrupciones. En la mayoría de los casos, los fallos resultan en daños mecánicos que deben ser eliminados antes de que se restablezca de tensión en la línea. Una rectificación rápida de un fallo es posible si la localización del fallo se conoce con exactitud. El método más sencillo para determinar la localización de un fallo es buscando a lo largo de la línea. Este método es lento y caro, incluso peligroso en condiciones meteorológicas adversas. Los localizadores de fallos que facilitan una rápida determinación del punto del fallo se utilizan para la localización de los puntos del fallo. Un localizador de fallos es, por lo general, una parte de un relé de protección digital situado en estaciones o subestaciones de energía. Dependiendo del tipo de líneas de energía eléctrica: líneas paralelas, líneas de energía de tres terminales, líneas de energía de múltiples terminales, y dependiendo de la localización de los terminales finales y de la diversidad de la medición de las señales, se distinguen diferentes formas de localización de fallos.

Un sistema y un método para la localización de fallos en una línea de energía de tres terminales se conocen a partir de la descripción de la patente US 6.466.030. El método de acuerdo con esa invención consiste en dividir la línea de transmisión en el punto de derivación en dos secciones, la sección del lado de suministro y la sección del lado de recepción, y en los dos lados de las dos secciones en sus extremos se instalan instrumentos para la medición de los valores de las señales de corriente y tensión. Entonces, sobre la base de los valores medidos de forma sincrónica o asincrónica y del modelo de bucles de fallo, se calcula la impedancia de carga en la rama, después de lo cual se calcula la primera localización hipotética del fallo suponiendo que el fallo se produjo en el lado de la sección de suministro. Dependiendo de si las mediciones están sincronizadas o no, se calcula el ángulo de fase, que es la medida de desplazamiento con el tiempo de las muestras medidas de las señales de ambos extremos de la línea sobre la base de señales fallos medidas previamente, o se supone una fase de ángulo igual a cero para las mediciones síncronas. Luego se hacen los cálculos de la segunda localización hipotética del fallo en el segundo tramo de línea entre el punto de derivación y el punto recibido. A partir de las dos localizaciones hipotéticas calculadas, se elige un valor que está contenido en un intervalo específico de valores esperados, es decir, los valores numéricos de 0 a 1 en unidades relativas. La solución descrita se aplica al caso de una sola línea de circuito con una rama pasiva, lo que significa que en el esquema equivalente aprobado de dicho sistema, en la línea derivada, no se considera la presencia de la fuerza motriz de energía eléctrica, y la impedancia de carga de esta línea se puede calcular a partir de mediciones anteriores al fallo.

Un sistema y un método para la localización de fallos en una línea de transmisión en paralelo de varios terminales se conocen a partir de la descripción de la patente US 5.485.394. En el método de acuerdo con la invención, un sistema de transmisión de múltiples terminales se iguala a un sistema de transmisión de tres terminales. Para tal sistema, las amplitudes de corriente diferenciales se calculan en cada estación, y luego se calcula la distancia hasta el punto de el fallo a partir de sus relaciones.

Un método para la localización de fallos utilizando la medición de tensión y fasor de corriente en todas las estaciones en los extremos de una línea de múltiples terminales se conoce a partir de la publicación YING-HONG LIN et al: "Novel Fault Location Algorithm for Multi-Terminal Lines Using Phasor Measurement Units", publicada en los materiales del trigésimo séptimo Simposio Anual de North American Power en Ames, Iowa, EE.UU., 23 a 25 de octubre de 2005. Este método consiste en la reducción de una línea de transmisión de múltiples secciones en sistemas de líneas de dos terminales, suponiendo que el fallo se encuentra en una de estas secciones, y luego se calculan localizaciones hipotéticas del fallo para esta suposición. A continuación, se realizan los cálculos de las sucesivas localizaciones hipotéticas de fallos suponiendo que el fallo se encuentra en otras secciones sucesivas de la línea. Un valor, que está contenido en un intervalo específico de valores esperados y que indica el lugar real del fallo, se selecciona de las localizaciones hipotéticas calculadas de esta manera.

Una nueva solución para localizar con precisión fallos en líneas de tres terminales se conoce a partir de la publicación "A new fault Locator for three-Terminal Transmission Line-Using Two-Terminal Synchroinzed Voltage and Current Phasors", IEEE Transaction on Power Deliver y , Centro de Servicio IEEE, Nueva York, NY, EE.UU., vol.17, no. 2, 2002, páginas 452-459, XP011078798 ISSN: 0885-8977. En esta solución, se ha propuesto el localizador de fallos para líneas de transmisión de tres terminales que utilizan tensiones, es decir, fasores de tensión y corriente sincronizados de dos terminales incompletos. En la primera etapa del procedimiento de localización de fallos se selecciona la sección que falla de las líneas de transmisión basándose en la suposición de que la caída de tensión que se expresa en términos de mediciones de los dos lados de la línea en el punto del fallo son idénticas. A continuación, para cada sección de línea que falla se aplica el procedimiento de localización de fallos especial. Si el fallo se produce en una de la sección de la línea original, se calculan la impedancia de origen remota y la corriente que circula por la línea derivada y a continuación se estima la distancia al fallo. Si se produce el fallo en la sección derivada primero se calcula la fuente de tensión interna y luego se utiliza esta tensión para la distancia del cálculo del fallo.

La esencia de la invención La esencia del método de la invención para localizar fallos en líneas de energía eléctrica mediante división de las líneas del sistema de transmisión o distribución en secciones consiste en lo siguiente:

- la corriente para la condición de fallo y la corriente para la condición previa al fallo se miden en todas las estaciones terminales del sistema,

-la tensión de fase de la línea para las condiciones de fallo y previa al fallo se mide en una estación terminal del 15 sistema,

- se calculan los componentes simétricos de las señales de corriente y tensión medidas y la corriente total de fallo en el punto de fallo,

- se asume una localización hipotética del fallo en una de las secciones de línea,

- se asume el primer punto hipotético del fallo situado en la sección de línea entre el principio de la línea y el primer punto de derivación, el segundo punto hipotético del fallo situado en la sección línea entre el final de la línea y el último punto de derivación,... [Seguir leyendo]

 


Reivindicaciones:

1. Un método para la localización de fallos en líneas de energía eléctrica, donde se utiliza una división en secciones de la línea del sistema de transmisión o de distribución, caracterizado por que:

- la corriente para la condición de fallo y la condición previa al fallo se mide en todas las estaciones terminales del sistema,

- la tensión de fase de línea para las condiciones de fallo y previa al fallo se mide en una estación terminal del sistema,

- se calculan los componentes simétricos de las señales de tensión y de corriente medidas y la corriente total de fallo en el punto del fallo,

- se asume una localización hipotética del fallo en una de las secciones de línea,

- se asume el primer punto de fallo hipotético situado en la sección de línea entre el principio de la línea y el primer punto de derivación, el segundo punto de fallo hipotético situado en la sección de línea entre el extremo de la línea y el último punto de derivación, y un punto de fallo hipotético consecutivo situado en cada rama de la línea conectada a la línea, mientras que para las líneas de varios terminales, que tienen más de tres terminales, se asume adicionalmente el punto de fallo hipotético consecutivo situado en cada sección de línea entre dos puntos de derivación consecutivos,

- se calculan la distancia desde el principio de la línea hasta el punto del fallo en la sección entre el principio de la línea y el primer punto de derivación, la distancia desde el extremo de la línea hasta el punto del fallo en la sección entre el extremo de la línea y el último punto de derivación, y la distancia desde el extremo de la línea derivada al punto del fallo situado en cada una de las ramas, mientras que para una línea de múltiples terminales se calcula la distancia desde el punto de derivación hasta el punto del fallo situado en cada una de las secciones de línea entre dos puntos de derivación y luego para todos los puntos de fallos hipotéticos en cada resistencia de fallo de sección,

- la localización del punto de fallo real se selecciona primero mediante la comparación de los valores numéricos relativos a las distancias previamente determinadas y se rechazan los resultados cuyos valores numéricos son negativos o mayores de 1 en unidades relativas, y luego, mediante el análisis de los valores de las resistencias de fallo calculados para los puntos de fallo y el rechazo de los resultados de los cálculos para los que el valor de la resistencia de fallo es negativo, y si se encuentra que un solo valor numérico relativo a la distancia está contenido en el intervalo numérico entre cero y uno en unidades relativas y el valor de la resistencia de fallo calculado para esta distancia hasta el punto de fallo es positivo o igual a cero, entonces, estos resultados son finales e indican la distancia real al punto de fallo y el valor de la resistencia de fallo en el punto de fallo,

- si, después de la selección del punto de fallo real resulta que al menos dos valores numéricos relativos a las distancias calculadas anteriormente están contenidos dentro del intervalo numérico de cero a uno en unidades relativas y los valores de las resistencias de fallo calculados para estos puntos de fallo son positivos o iguales a cero, entonces se determinan los módulos de impedancia o impedancias de sistemas de código equivalentes para el componente de secuencia negativa para fallos de fase a tierra, fallos de fase a fase y fallos de doble fase a tierra o para el componente de secuencia positiva incremental para fallos trifásicos, suponiendo que el fallo se produjo en unas secciones definidas, mientras que para líneas de múltiples terminales durante la determinación de impedancia se verifica, además, si los valores calculados de la impedancia de sistemas de origen equivalentes están contenidos en el primer cuadrante del sistema de coordenadas cartesiano para el complejo simple y estas distancias a los puntos de fallo son rechazadas para los que los valores de impedancia no están contenidos en este cuadrante del sistema, y si resulta que sólo un valor de la impedancia del sistema de origen equivalente relativo a la distancia está contenido en el primer cuadrante del sistema, entonces el resultado del cálculo de la distancia hasta el punto de fallo, para esta impedancia, se considera que es final, mientras que si resulta que al menos dos valores de la impedancia de sistemas de origen equivalentes relativos a la distancia están contenidos en el primer cuadrante del sistema, entonces, los módulos de estas impedancias se utilizan en la siguiente etapa,

la distancia para la que el valor del módulo de la impedancia de origen equivalente está más cercano a los valores realistas que determinan realmente la carga o el suministro del sistema se considera que es el resultado final.

2. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que el cálculo de la corriente total de fallo se hace teniendo en cuenta los coeficientes de reparto que determinan la relación entre los componentes simétricos de la corriente total de fallo cuando se estima la caída de tensión a través la resistencia de fallo, utilizándose para esa operación un conjunto determinado especialmente de estos coeficientes.

3. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para fallos de doble fase a tierra, el componente positivo se elimina en la estimación de la corriente total de fallo, y se asumen para los componentes negativo y cero los siguientes valores de los coeficientes de reparto que determinan la relación entre los componentes simétricos de la corriente total de fallo cuando la caída de tensión a través de la resistencia de fallo que se estima:

donde:

indican los coeficientes de reparto iniciales que determinan la relación entre los componentes simétricos de la corriente total de fallo cuando se estima la caída de tensión a través de la resistencia de fallo, bF1, bF2 - indican coeficientes de reparto de relaciones, determinados a partir de la relación entre el componente cero y los otros componentes de la corriente de fallo total que circula a través de la resistencia de fallo.

4. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las distancias desde el principio de la línea del punto de fallo dA, desde el extremo de la línea al punto de fallo dB, desde el extremo de la línea derivada hasta el punto de fallo dC se determinan a partir de las siguientes ecuaciones:

donde:

"real" indica la parte real de la cantidad dada,

"imag" indica la parte imaginaria de la cantidad dada,

VAp - indica la tensión de bucle de fallo determinada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LA, 30 VTp - indica la tensión de bucle de fallo determinada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LB o LC,

IAp - indica la corriente de bucle de fallo determinada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LA,

ITBp - indica la corriente de bucle de fallo determinada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LB,

ITCp - indica la corriente del bucle de fallo determinada suponiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LC, 35 IF - indica la corriente total de fallo,

Z1LA = R1LA+ jw1L1LA - indica la impedancia de la sección de línea LA para la secuencia positiva,

Z1LB = R1LB+ jw1L1LB - indica la impedancia de la sección de línea LB para la secuencia positiva,

Z1LC = R1LC+ jw1L1LC - indica la impedancia de la sección de línea LC para la secuencia positiva,

R1LA, R1LB, R1LC - resistencia para la secuencia positiva para las secciones de línea LA, LB, LC, respectivamente, 40 L1LA, L1LB, L1LC - inductancia para la secuencia positiva para las secciones de línea LA, LB, LC, respectivamente,

w1 - pulsación de la frecuencia fundamental.

5. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las resistencias de fallo RFA, RFB, RFC se determinan a partir de las siguientes ecuaciones: 45

donde:

"real" indica la parte real de la cantidad dada, "imag" indica la parte imaginaria de la cantidad dada, VAp - indica la tensión de bucle de fallo calculada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LA, VTp - indica la tensión de bucle de fallo calculada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LB o LC, IAp - indica la corriente de bucle de fallo calculada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LA, ITBp - indica la corriente de bucle de fallo calculada suponiendo que el fallo se produjo en la sección LB, ITCP - indica la corriente de bucle de fallo calculada suponiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LC, IF - indica la corriente total de fallo, Z1LA = R1LA+ jw1L1LA - indica la impedancia de la sección de línea LA para la secuencia positiva, Z1LB = R1LB+ jw1L1LB - indica la impedancia de la sección de línea LB para la secuencia positiva, Z1LC = R1LC+ jw1L1LC - indica la impedancia de la sección de línea LC para la secuencia positiva, R1LA, R1LB, R1LC - resistencia para la secuencia positiva para las secciones de línea LA, LB, LC, respectivamente, L1LA, L1LB, L1LC - inductancia para la secuencia positiva para las secciones de línea LA, LB, LC, respectivamente, w1 - pulsación de la frecuencia fundamental, dA - indica la distancia desde el principio de la línea hasta el punto de fallo, dB - indica la distancia desde el extremo de la línea hasta el punto de fallo, dC - indica la distancia desde el extremo de la línea derivada hasta el punto de fallo.

6. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente de secuencia negativa ( (Z2SB) SUB_A) y para el componente de secuencia positiva incremental ( (Z11SB) SUB_A) se calculan, suponiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LA, según esta ecuación:

donde:

el subíndice i adquiere valores i = 2 para la secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental, GiA - indica el primer coeficiente analítico para el componente de secuencia negativa, determinado a partir del análisis de un diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 11 y/o para el componente de secuencia positiva incremental analíticamente determinado a partir del diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 12, IAi - indica el componente de secuencia positiva incremental y/o negativa de corriente medida en el principio de la línea, HiA - indica el segundo coeficiente analítico para el componente de secuencia negativa, determinado a partir del análisis de un diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 11 y/o el componente de secuencia positiva incremental analíticamente determinado a partir del diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 12, IFAi - indica el componente de secuencia negativa de la corriente de fallo total, determinado a partir del análisis de un diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 11 y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente de fallo total, determinada a partir del análisis de un diagrama de circuito equivalente del sistema como se muestra en la figura 12, QBCi - indica el cociente del componente de secuencia negativa de la corriente medida en el extremo de la línea y

la suma de los componentes de secuencia negativa de las señales de corriente medidas en el extremo de la línea y en el extremo de la línea derivada y/o el cociente del componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la línea y la suma de los componentes de secuencia positiva incremental de las señales de corriente medidas en el extremo de la línea y en el extremo de la línea derivada.

7. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente ( (Z2SC) SUB_A) para el componente negativo y ( (Z11SC) SUB_A) para el componente de secuencia positiva incremental se determinan a partir de la siguiente ecuación, asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LA:

donde:

el subíndice i toma valores i = 2 para el componente de secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental, (ZiSB) SUB_A - indica la impedancia de origen equivalente para el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental, calculada asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LA, ZiLB - indica la impedancia de la sección de línea LB para el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva, donde: Z11LB = Z1LB, Z1LB - indica la impedancia de la sección de línea LB para el componente de secuencia positiva, ZiLC -indica la impedancia de la sección de línea LC para el componente de secuencia negativa y/o la impedancia de la sección de línea LC para el componente de secuencia positiva incremental, donde Z2LC Z1LC y Z11LC -Z1LC, Z1LC - indica la impedancia de la sección de línea LC para el componente de secuencia positiva, IBi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la línea, ICi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente media en el extremo de la rama.

8. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para las líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente de secuencia negativa (Z2SB) SUB_B y para el componente de secuencia positiva incremental (Z11SB) SUB_B se determinan a partir de la siguiente ecuación, asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LB:

donde:

el subíndice i toma valores i = 2 para el componente de secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental, dB - indica la distancia desde el extremo de la línea al punto de fallo, ZiLB - indica la impedancia de la sección de línea LB para el componente de secuencia negativa y/o para el componente de secuencia positiva, donde Z2LB = Z1LB y Z11LB = Z1LB, Z1LB - indica la impedancia de la sección de línea LB para el componente de secuencia positiva,

- indica la corriente que circula desde el punto de derivación T a la sección de línea LB para el componente de secuencia negativa y/o para el componente de secuencia positiva incremental, IBi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la línea,

- indica la tensión en el punto de derivación T para el componente de secuencia negativa y/o para el componente de secuencia positiva incremental.

9. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente de secuencia negativa (Z2SC) SUB_B y para el componente de secuencia positiva incremental (Z11SC) SUB_B se calculan a partir de la siguiente ecuación, asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LB:

donde:

el subíndice i toma valores i = 2 para el componente de secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental, VCi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la tensión en el extremo de la línea derivada, ICi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la rama.

10. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente de secuencia negativa (Z2SC) SUB_C y para el componente de secuencia positiva incremental (Z11SC) SUB_C se calculan a partir de la siguiente ecuación, asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LC:

donde:

el subíndice i toma los valores i = 2 para el componente de secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental, dC - indica la distancia desde el extremo de la línea derivada al punto de fallo, ZiLC - indica la impedancia de la sección de línea LC para el componente de secuencia negativa y/o para el

componente de secuencia positiva incremental, donde Z2LC Z1LC y Z11LC = ZILC, Z1LC - indica la impedancia de la sección de línea LC para el componente de secuencia positiva,

- indica la corriente que circula al punto de derivación T desde la sección de línea LC para el componente de secuencia negativa y/o para el componente de secuencia positiva incremental, ICi - indica el componente de secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la línea,

- indica la tensión en el punto de derivación T para el componente de secuencia negativa y/o para el componente de secuencia positiva incremental.

11. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de tres terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente de secuencia negativa (Z2SB) SUB_C y para el componente de secuencia positiva incremental (Z11SB) SUB_C se calculan a partir de la siguiente ecuación, asumiendo que el fallo se produjo en la sección de línea LC:

donde:

el subíndice i toma valores i = 2 para el componente de secuencia negativa, i = 11 para el componente de secuencia positiva incremental,

VBi - indica la secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la tensión en el extremo de la línea, IBi - indica la secuencia negativa y/o el componente de secuencia positiva incremental de la corriente medida en el extremo de la línea.

12. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de múltiples terminales, las distancias desde el inicio de la línea al punto del fallo (d1) , desde el extremo de la línea al punto del fallo (d (2n-3) ) , desde el extremo de la línea al punto del fallo (d (2k-2) ) y desde el punto de derivación al punto del fallo en la sección de línea entre dos puntos de derivación (d (2k-1) ) se determinan a partir de las siguientes ecuaciones:

donde:

V1p - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la primera sección de la sección de línea L1, I1p - corriente de bucle de fallo bajo la asunción de que el fallo se produjo en la primera sección de la sección de línea L1,

VT (n-1) np - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea L (2n-3) , IT (n-1) np - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea L (2n-3) , VTkkp - tensión de bucle de fallo calculado bajo la asunción de que el fallo se produjo en la kª línea derivada,

ITkkp - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la kª línea derivada, VTkT (k+1) p - tensión de bucle calculada bajo la asunción que el fallo se produjo en la sección de línea entre dos puntos de derivación, ITkT (k+1) p - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea entre dos puntos de derivación,

IF - corriente de fallo total, Z1L1 - impedancia de la sección de línea L1 para el componente de secuencia positiva, Z0L1 - impedancia de la sección de línea L1 para el componente de secuencia cero, Z1L (2n-3) - impedancia de la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2a-3) - impedancia de la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia cero,

Z1L (2k-2) - impedancia de la sección de línea L (2k-2) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2k-2) - impedancia de la sección de línea L (2k-2) para el componente de secuencia cero, Z1L (2k-1) - impedancia de la sección de línea L (2k-1) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2k-1) - impedancia de la sección de línea L (2k-1) para el componente de secuencia cero, k - número del punto de derivación,

n - número del terminal de línea.

13. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía eléctrica de múltiples terminales, las resistencias de fallo (R1F) , (R (2n-3) F) , (R (2k-2) F) , (R (2k-1) F) se determinan a partir de las siguientes ecuaciones:

donde:

d1 - distancia al fallo desde el inicio de la línea al punto del fallo, d (2n-3) -distancia al fallo desde el extremo de la línea del punto del fallo, d (2k-2) - distancia al fallo desde el extremo de la línea derivada al punto del fallo d (2k-1) - distancia al fallo en la sección de línea entre dos puntos de derivación, V1p - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la primera sección de la sección de línea L1, I1p - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la primera sección de la sección de línea L1, VT (n-1) np - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea L (2n-3) , IT (n-1) np - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea L (2n-3) , VTkkp - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la kª línea derivada, ITkkp - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la kª línea derivada, VTkT (k+1) p - tensión de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea entre dos puntos de derivación, ITkT (k+1) p - corriente de bucle de fallo calculada bajo la asunción de que el fallo se produjo en la sección de línea entre dos puntos de derivación, IF - corriente de fallo total, Z1L1 - impedancia de la sección de línea L1 para el componente de secuencia positiva, Z0L1 - impedancia de la sección de línea L1 para el componente de secuencia cero, Z1L (2n-3) - impedancia de la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2n-3) - impedancia de la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia cero, Z1L (2k-2) - impedancia de la sección de línea L (2k-2) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2k-2) - impedancia de la sección de línea L (2k-2) para el componente de secuencia cero, Z1L (2k-1) - impedancia de la sección de línea L (2k-1) para el componente de secuencia positiva, Z0L (2k-1) - impedancia de la sección de línea L (2k-1) para el componente de secuencia cero, k - número del punto de derivación n - número del terminal de línea.

14. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de múltiples terminales, la impedancia de origen equivalente para el componente de secuencia negativa (Z2S1) o para el componente de secuencia positiva incremental (Z11S1) se calcula a partir de la siguiente ecuación, suponiendo que el fallo está situado en la sección de línea entre el comienzo de la línea y el primer punto de derivación:

donde i = 2 para la secuencia negativa, 11 para el componente de secuencia positiva incremental, V1i - tensión medida en la estación 1 (el primer subíndice) para los componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental índice 11, I1i - corriente medida en la estación 1 (el primer subíndice) para componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental - índice 11.

15. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de múltiples terminales, las impedancias de origen equivalente ( (Z2S (n) ) ) para el componente negativo y ( (Zº1S (n) ) para el componente de secuencia positiva incremental se determinan a partir de la siguiente ecuación, suponiendo que el fallo se encuentra en la sección de línea entre el extremo de la línea y el punto de derivación final:

donde:

i = 2 para el componente de secuencia negativa, 11 para el componente de secuencia positiva incremental,

- tensiones en el punto de derivación final T (n-1) para el componente de secuencia negativa i = 2, o el componente de secuencia positiva incremental i = 11, d (2n-3) - distancia al fallo desde el extremo de la línea hasta el punto del fallo, ZiL (2n-3) - impedancia de la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia negativa i = 2, o el

componente de secuencia positiva incremental i = 11,

- valores de la corriente que circula desde el punto de derivación T (n-1) hasta la estación n en la sección de línea L (2n-3) para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11 IFi - corriente total de fallo para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia

positiva incremental i = 11, Ini - corriente medida en la última estación n (el primer subíndice) para componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental índice 11.

16. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de múltiples terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente negativo ( (Z2SK) y para la componente de secuencia positiva incremental ( (Z11SK) ) se determinan suponiendo que el fallo se encuentra en la rama de la línea:

donde:

- tensiones en el k º punto de derivación para el componente de secuencia negativa i = 2, o componente de secuencia positiva incremental i = 11,

d (2k-2 ) - distancia al fallo desde el extremo de la línea derivada al punto de fallo Tk, ZiL (2k-2) - impedancia de la sección de línea L (2k-2) para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11,

- valores de la corriente que circula desde el punto de derivación Tk a la k ª estación en la sección de línea derivada L (2k-2) para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11 IFi -corriente total de fallo para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11, Iki - corriente medida en la estación k (el primer subíndice) para los componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental

índice 11.

17. Un método de acuerdo con la reivindicación 1, caracterizado por que para líneas de energía de múltiples terminales, las impedancias de origen equivalente para el componente negativo ( (Z2SK) y (Z2S (k +1) ) ) así como para el componente de secuencia positiva incremental ( (Z11Sk) y (Z11S (k +1) ) ) se determinan a partir de la siguiente ecuación,

asumiendo que el fallo se encuentra en la sección de línea entre dos puntos de derivación consecutivos, : donde:

- tensiones en el k º punto de derivación para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11, d (2k-1) - distancia al fallo en la sección de línea entre dos puntos de derivación ZiL (2k-1) - impedancia de la sección de línea L (2k-1) para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11,

- corriente que circula desde el punto de derivación Tk al punto de derivación T (k +1) en la sección de línea para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11 IFi - corriente total de fallo para el componente de secuencia negativa i = 2, o para el componente de secuencia positiva incremental i = 11, 15 Iki - corriente medida en la estación k (el primer subíndice) para los componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental índice 11, I (K +1) i - corriente medida en la estación k + 1 (el primer subíndice) para componentes simétricos individuales, (el segundo subíndice) , es decir, componente negativo - índice 2 y componente de secuencia positiva incremental 20 índice 11.