16 patentes, modelos y diseños de ARVEDI, GIOVANNI

  1. 1.-

    PROCEDIMIENTO E INSTALACIÓN CORRESPONDIENTE PARA PRODUCIR FLEJES DE ACERO CON SOLUCIÓN DE CONTINUIDAD

    (06/2011)

    Procedimiento para la fabricación de flejes de acero, que comprende una etapa de colada continua de desbastes delgados que tienen un grosor comprendido entre 45 y 80 mm y un "flujo másico" elevado, es decir, la cantidad de acero que pasa en la unidad de tiempo por la salida de la colada continua, con solución de continuidad, proporcionándose una etapa de cizallado y un calentamiento posterior, seguido por una etapa de laminación con múltiples estaciones, caracterizado porque en la entrada al laminador se consigue dicho calentamiento, al menos...

  2. 2.-

    PROCESO Y PLANTA PARA LA FABRICACIÓN DE CHAPAS DE ACERO SIN INTERRUPCIÓN

    (01/2011)

    Proceso para la fabricación de chapas de acero con grosores menores de 100 mm y anchuras de hasta 4.000 mm, a partir de una etapa de colada continua de desbastes planos, caracterizado por comprender una etapa de reducción del núcleo líquido con un grosor igual o mayor de 55 mm a la salida, una temperatura media igual o mayor de 1.250 o C, sin interrupciones hasta el final de una etapa de laminación de acabado con factores de reducción elevados, a través de una o varias cajas, seguida por una etapa de enfriamiento y por el corte de la chapa a la longitud deseada

  3. 3.-

    FLEJE DE ACERO MICROALEADO LAMINADO EN CALIENTE PARA LA OBTENCION DE PIEZAS ACABADAS MEDIANTE PRENSADO EN FRIO Y CIZALLADO

    (08/2010)

    Fleje de acero microaleado bajo en carbono, laminado en caliente, con un espesor =q 0,7 mm y una microestructura de grano fino, cuyo pre-fleje antes del laminado de acabado es mantenido a una temperatura =q 900ºC, con un límite elástico comprendido entre 275 y 700 N/mm2, caracterizado por tener la composición química siguiente: C 0,04-0,08%, Mn 0,15-2,0%, Si 0,06-0,60%, P =q0,010%, S =q0,010%, Cr =q0,35%, Ni =q0,20%, Mo =q0,25%, Cu =q0,20%, Nb 0,012-0,070%, V 0,02-0,03%, Ti =q0,011%, Al =q0,025-0,050%, N =q0,0115%, siendo el resto de Fe y de impurezas inevitables, teniendo, por lo menos, el 90% de sus granos una finura mejor que el grado 10 de la norma ASTM E 112, siendo la relación entre límite de fatiga y límite elástico sFP/Rp0,2...

  4. 4.-

    PROCEDIMIENTO Y LINEA DE PRODUCCION PARA LA FABRICACION DE FLEJES DE ACERO ULTRADELGADOS, EN CALIENTE, CON DOS LINEAS DE COLADA CONTINUA, PARA UNA UNICA LINEA DE LAMINADO CONTINUO

    (07/2010)

    Línea de producción para la fabricación de flejes de acero en caliente que comprende: - dos líneas de colada continua (a, b) para la fabricación de bandas delgadas con un grosor =q 100 mm, estando alineada solamente una línea de colada (a) con una línea de laminado, que comprende un tramo de laminado (e) y un tren de laminado de acabado (g); - dos pares de hornos de calentamiento superpuestos dotados de mandrino (A1, A2), (B1, B2), estando situado un par de hornos (A1, A2) en la línea de colada (a) y un par en la línea de colada (b) respectivamente, estando dotado cada uno de los hornos de un mandrino...

  5. 5.-

    PROCESO Y PLANTA RELACIONADA PARA LA FABRICACION SIN INTERRUPCION DE PRODUCTOS LARGOS DE ACERO

    (12/2009)
    Ver ilustración. Inventor/es: ARVEDI, GIOVANNI. Clasificación: B21B1/46C, B21B1/46.

    Un proceso para la fabricación de productos largos de acero tales como barras, cables, perfiles laminados, vigas y carriles, a partir de una etapa de fundición en continuo de desbastes cuadrados o lingotes provistos de grosores comprendidos entre 120 y 400 mm y un "flujo másico", es decir la cantidad de acero que fluye en la unidad de tiempo a la salida de la fundición en continuo > 3 m/min, esta etapa incluyendo una reducción del núcleo líquido y seguida por una etapa de calentamiento por inducción, sin interrupciones hasta el final de una etapa de laminación en una pluralidad de estaciones, caracterizado por el hecho de que cuando entra en la etapa de laminación la temperatura promedio del producto es más elevada que la temperatura superficial y la diferencia entre la temperatura en el núcleo o en la zona interior media y la temperatura superficial, la cual es de aproximadamente 1200ºC, es de por lo menos de 100ºC.

  6. 6.-

    CHAPA DE ACERO MEGNETICO LAMINADA EN CALIENTE PARTICULARMENTE ADECUADA PARA LA FABRICACION DE PAQUETES DE CHAPAS ELECTROMAGNETICAS

    (04/2009)
    Ver ilustración. Inventor/es: ARVEDI, GIOVANNI. Clasificación: C21D8/02, C21D8/12.

    Una chapa de acero magnético laminada en caliente adecuada para la fabricación de planchas de acero eléctrico, provista de un grosor comprendido entre 0,65 y 1,0 mm y una estructura de grano fino, caracterizada por el hecho de que tiene un contenido en silicio < 0,03%, una relación de paralelismo < 0,02 mm y con el 70% de los granos ferríticos comprendidos entre los grados 9 y 12 de la norma ASTM E 112, estas características siendo obtenidas sin ninguna etapa adicional de recocido ni laminado en frío con la siguiente composición: C <= 0,06%, Mn 0,10 ÷ 0,20%, Si < 0,03%, P <= 0,010%, S <= 0,005%, Cr<= 0,10%, Ni<= 0,12%, Mo <= 0,03%, Al 0,030 ± 0,050%, el resto siendo Fe y las inevitables impurezas.

  7. 7.-

    CHAPA DE ACERO DE FASE LAMINADA EN CALIENTE PROVISTA DE LA CARACTERISTICAS DE UNA CHAPA LAMINADA EN FRIO

    (04/2009)

    Una chapa de acero de fase dual de bajo contenido en carbono laminada en caliente con una estructura compuesta de ferrita y martensita, provista de un grosor de 1 hasta 8 mm, particularmente adecuada para fabricar piezas prensadas en frío y cortadas que requieren características mecánicas de la capacidad de conformación y una recuperación elástica muy pequeña, que consiste en acero peritéctico con análisis químico, caracterizada porque tiene la siguiente composición: C 0,06 - 0,15%, Mn 1,0 - 2,0%, S<= 0,80%, P <= 0,010%, S <= 0,005%, Cr < 0,30%, Ni <= 0,30%, Mo <= 0,03%, Al 0,030 ÷ 0,050%, con el resto siendo Fe y las inevitables impurezas y provista de un perfil geométrico constante en...

  8. 8.-

    PROCESO Y SISTEMA PARA LA FABRICACION DE BANDAS Y CHAPAS DE METAL SIN SOLUCION DE CONTINUIDAD ENTRE LA FUNDICION EN CONTINUO Y EL LAMINADO

    (03/2009)

    Un proceso para la fabricación de bandas de metal de gruesos en la gama entre 0,14 y 20 mm y chapas de metal de grosores en la gama entre 10 y 100 mm a partir de desbastes planos provistos de grosores comprendidos entre 30 y 300 mm y anchos comprendidos entre 600 y 4000 mm obtenidos a través de fundición en continuo, con una gran cantidad de material o de flujo másico que pasa por unidad de tiempo a la salida del mismo, en el que la fundición en continuo está en forma de arco a partir de un molde y directamente conectada con una etapa de laminación en una única etapa de fabricación sin solución de continuidad, caracterizado porque proporciona una reducción del grosor e incrementa paso a paso desde su inicio en el molde y que continúa en...

  9. 9.-

    PROCESO DE FABRICACION DE BANDAS DE ACERO ADECUADAS PARA UN REVESTIMIENTO SUPERFICIAL RESISTENTE A LA OXIDACION

    (11/2007)
    Ver ilustración. Inventor/es: ARVEDI, GIOVANNI. Clasificación: B21B13/14, C21D8/02, B21B1/28.

    Proceso para la fabricación de bandas de acero adaptadas para recibir un recubrimiento superficial resistente a la oxidación, en particular, estañado, caracterizado por comprender, partiendo de bandas laminadas en caliente decapadas que tienen un espesor >_ 0, 7 mm, una única etapa de laminado en frío pasando a través de como máximo tres cajas del tipo Sendzimir 6Zhi para una reducción en frío del espesor hasta menos de 0, 25 mm y una etapa posterior de recocido.

  10. 10.-

    PROCESO Y SISTEMA TERMOELECTROMECANICO PARA EL ENROLLADO Y DESENROLLADO DE UN FLEJE LAMINADO EN LINEA EN CALIENTE PROCEDENTE DE UNA COLADA EN CONTINUO DE PLANCHA DELGADA

    (08/2007)

    Sistema termo-electromecánico que comprende dos dispositivos de enrollado (A) superpuestos uno encima del otro, cada uno de ellos con su respectiva envoltura resistente al fuego (A'') con quemadores internos de gas natural, capaces de enrollar, en un correspondiente mandril central por medio de pares de cilindros de entrada y de salida , un fleje preconformado (a) con un espesor comprendido entre 30 y 8 mm para un laminador de desbaste que está conectado directamente con un tren de colada para desbaste delgado, y subsiguientemente girar sobre sí...

  11. 11.-

    MOLDE DE CONTACTO MEJORADO PARA LA COLADA CONTINUA DE CHAPA GRUESA DE ACERO.

    (04/2007)

    Molde para colada continua de chapas gruesas de acero provistas de un grosor en la gama desde 50 hasta 120 mm, particularmente adecuadas para ser laminadas a bandas delgadas, el molde comprendiendo dos pares de placas definiendo interiormente dos caras estrechas (f) las cuales cierran lateralmente dos caras grandes opuestas (F), cada una de estas últimas provista de un perfil simétrico con respecto a un eje medio (X-X) en sección transversal horizontal y un perfil, en una sección exterior vertical, correspondiente...

  12. 12.-

    PROCEDIMIENTO Y LINEA DE PRODUCCION ASOCIADA PARA LA FABRICACION DIRECTA DE PIEZAS PRENSADAS O EMBUTIDAS ACABADAS REALIZADAS A PARTIR DE BANDAS ULTRAFINAS LAMINADAS EN CALIENTE Y ENROLLADAS DE FORMA CONTINUA.

    (02/2003)

    Un procedimiento para la fabricación de bandas de acero acabadas y laminadas en frío, con calibres de entre 0, 5 y 0, 1 mm y una anchura máxima de 2.000 mm para la preparación directa de productos finales, como piezas prensadas o embutidas, que incluye los siguientes pasos: - fundición para desbastes finos con un espesor de la barra que sale del molde de entre 90 y 50 mm. - reducción del espesor de la barra durante la solidificación hasta un mínimo de 30 mm; - reducción del espesor del desbaste directamente después de la solidificación conectada al proceso de fundición...

  13. 13.-

    UNIDAD MEJORADA DE EQUIPOS PARA COLADA CONTINUA DE ALTA VELOCIDAD DE CHAPAS DELGADAS DE ACERO DE BUENA CALIDAD.

    (07/2002)

    LA PRESENTE INVENCION SE REFIERE A UNA UNIDAD PARA LA COLADA CONTINUA DE DESBASTE DE ACERO, EN PARTICULAR DE DESBASTES DE BAJO ESPESOR DE GRAN VELOCIDAD, Y QUE CONTIENE UN MOLDE , QUE SE ALIMENTA POR UNA TOBERA SUMERGIDA Y CONECTADO A UN OSCILADOR ARRASTRADO POR UN SERVOMANDO HIDRAULICO. LA SIGUIENTE RELACION GEOMETRICA ES VALIDA RESPECTO A LAS FORMAS DEL MOLDE Y DE LA BOQUILLA SUMERGIDA ASI COMO A SU COLOCACION MUTUA: (A1/S1)/(A2/S2) = 0,9 (SIGNO DIVIDIR) 1,1 Y PREFERENTEMENTE A1/S1 = A2/S2, DONDE LA SECCION HORIZONTAL DEL MOLDE AL NIVEL DEL MENISCO, A1 ES LA ZONA COMPRENDIDA ENTRE LA BOQUILLA SUMERGIDA Y LOS LADOS MAS GRANDES...

  14. 14.-

    MOLDE MEJORADO PARA FUNDICION CONTINUA DEL ACERO, ESPECIALMENTE PARA LA FUNDICION CONTINUA DE PALANQUILLAS DELGADAS.

    (01/1998)
    Inventor/es: ARVEDI, GIOVANNI, MANINI, LUCIANO, GOSIO, GIOVANNI, MORANDO, MARIO. Clasificación: B22D11/04.

    UN MOLDE MEJORADO, PARTICULARMENTE UTIL PARA LA FUNDICION CONTINUA DE ZAMARRAS ESTRECHAS, QUE MUESTRA PAREDES ANCHAS CON UN PERFIL EN EL PLANO VERTICAL FORMADO DE UN NUMERO DE LINEAS CURVAS QUE SE RADIAN UNAS CON OTRAS, EN PARTICULAR ARCOS DE CIRCUNFERENCIA CON UN RADIO DE TORSION DE UN TAMAÑO QUE SE REDUCE DESCENDENTEMENTE DESDE UN VALOR QUE SE ACERCA AL INFINITO EN EL LADO DE ENTRADA, DONDE LA LINEA TANGENCIAL AL PERFIL ES VERTICAL, Y HASTA ALCANZAR CON UNA LINEA CONTINUA LA BANDA INFERIOR CONOCIDA EN LA SALIDA DEL MOLDE. ESTE ULTIMO ES UN ARCO DE CIRCUNFERENCIA EN EL CENTRO OSCILANTE DEL MOLDE, POSICIONADO A UNA ALTURA ENTRE LOS NIVELES DE LOS LADOS DE ENTRADA Y SALIDA DEL PROPIO MOLDE. PREFERIBLEMENTE, EL DISEÑO DEL PERFIL ES ELIPTICO, EMPEZANDO DESDE EL LADO DE ENTRADA CON LA TANGENTE VERTICAL HACIA ABAJO HASTA DICHO ARCO INFERIOR DE LA CIRCUNFERENCIA, DE MANERA QUE LA VARIACION DE TORSION SE VUELVE TENDENCIALMENTE CONTINUA.

  15. 15.-

    HORNO DE INDUCCION.

    (12/1995)

    SE DESCRIBE UN HORNO DE INDUCCION MEJORADO CAPAZ DE CALENTAR DE FORMA CONTINUA Y HOMOGENEA UN PRODUCTO PLANO DE LA INDUSTRIA DEL ACERO, EN PARTICULAR UNA PLANCHA DELGADA DE UNA INSTALACION DE FUNDICION CONTINUA, CORRIENTE ARRIBA DE LOS PASOS DE LAMINADO FINALES DURANTE LA FABRICACION DE TIRAS DE ACERO DELGADAS. DADO EL PEQUEÑO GROSOR MOSTRADO POR EL PRODUCTO A CALENTAR, UN HORNO DE ESTE TIPO TENDRA UNAS BOBINAS DE TAMAÑO REDUCIDO EN LA DIRECCION DE ALIMENTACION DE LAS TIRAS. PARA EVITAR QUE BAJO TALES CIRCUNSTANCIAS PUEDA DESCENDER EL RENDIMIENTO Y QUE SE PUEDA ESTABLECER UN GRAN FLUJO DE FUGA, CON LAS CONSIGUIENTES DESVENTAJAS SERIAS, LA PRESENTE...

  16. 16.-

    HORNO DE INDUCCION PARA CALENTAR Y HOMOGENEIZAR LA TEMPERATURA EN LA LAMINACION EN CALIENTE DE BANDAS DE ACERO DELGADAS.

    (05/1994)
    Inventor/es: ARVEDI, GIOVANNI, GOSIO, GIOVANNI. Clasificación: H05B6/02, H05B6/36.

    SE PUEDE DESCRIBIR UN HORNO DE INDUCCION COMO AQUEL QUE ES CAPAZ DE CALDEAR UNA BANDA FINA A TRAVES DE UN APARATO DE FUNDICION CONTINUA A LO LARGO DEL HORNO Y DESPUES DE UN LAMINADO PREVIO, A TEMPERATURA HOMOGENEA ADAPTADA A LAS SIGUIENTES ETAPAS DEL LAMINADO. EL HORNO DE INDUCCION DE LA INVENCION ACTUAL COMPRENDE, DE MANERA CONOCIDA, UN APARATO DE BOBINAS TOROIDALES QUE SE ALIMENTA A F. M., PROVISTO DE RODILLOS DE ALIMENTACION INTERMEDIOS DE TAMAÑO REDUCIDO SITUADOS A LO LARGO DE LA DIRECCION DE ALIMENTACION DE LAS BANDAS CON RESPECTO A LAS BOBINAS CONOCIDAS DE MANERA QUE DICHOS RODILLOS ESTEN MENOS ESPACIADOS UNOS DE OTROS. TAMBIEN SE PROPORCIONAN CONCENTRADORES DE FLUJO, DISTRIBUIDOS, PREFERIBLEMENTE, EN PARES EN EL INDUCTOR Y MONTADOS TRANSVERSALMENTE DE FORMA QUE SEAN MOVILES CON RESPECTO AL MOVIMIENTO HACIA ADELANTE DE LA BANDA Y TAMBIEN, POSIBLEMENTE, EN UN PLANO PERPENDICULAR.